【2017年整理】英国标准 热处理专业术语

【2017年整理】英国标准 热处理专业术语 英国标准(BSI) 铁制品热处理术语 合作组织 在欧洲标准化委员会的监督下, 准备了这个欧洲标准, 这个欧洲标准包含了以下几个国家的标准组织。他们是:澳大利亚、比利时、丹麦、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、卢森堡、荷兰、挪威、葡萄牙、西班牙、瑞典、瑞士和英国。 内容 页 合作组织 内前页 序 ? 序言 2 EN10052正文 3 国家附件NA 内后页 国家附件 NB 内后页 序 在铁制品和钢制品标准政策组织的指导下， 我们准备英国标准。它是EN10052?1993的英文版本，其中记录了很多关于铁制品的热处理专业术语。欧洲标准委员会出版了这个标准。它取代了现在撤消了的BS6562-1:1985。 英国标准并不意味着包含了全部必须的合同条款。它的使用者要对他们的正确应用负责。与英国标准一致并不能让其使用者具有免疫履行合法的职责。 摘要 这份文件包含一面前封面和一面里封面，?和?页、EN的名称页，从第2页到28页， 一面后内封面和一面后封面。 这个标准已经被更新过了而且还可能被修改并且使用了。 这都会在内前封面的修改 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 上写出来的。 欧洲标准 EN10052 铁制品热处理术语 欧洲标准在1993年10月15日被欧洲标准化委员会证明。它的会员必定会遵从它国际性规章， 这个规章规定了条件那就是:每个成员国都必须把这个欧洲标准作为其国家标准的地位不能改变。 关于国家标准最新的清单和参考书目可以通过向中央秘书处，或者任何的欧洲标准化组织的成员国申请。 这个欧洲标准有三种官方版本存在。(英语、法语和德语)一种版本和三种官方版本有着同样的地位，但这种被翻译其他各种语言的版本， 必须在欧洲标准成员国的负责下把官方版本翻译成员国自己的语言的版本并且还要通知中央秘书处才能够和三种官方版本等同。 欧洲标准化组织的成员国有:比利时、澳大利亚、丹麦、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、意大利、卢森堡、荷兰、挪威、西班牙、瑞士、瑞典和英国。 前言 技术委员会ECISS/TC21、热处理专业词汇 和中央秘书处共同准备了这个欧洲标准。秘书处是由AFNOR主持的。 这个欧洲标准应该给予国家标准的地位, 要么是内容相同的出版物,要么是在1994年四月以后被批准过的, 有相互抵触的国家标准必须在1994年4月前被撤消。 根据欧洲标准化组织的国际规定，以下国家一定施行欧洲标准。澳大利亚、比利时、丹麦、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、卢森堡、荷兰、挪威、葡萄牙、西班牙、瑞典、瑞士和英国。 内容 页 前言 2 1.范围 3 2.标准参考书 3 3.术语 3 3.1术语清单 3 3.2主体 5 3.3补充部分 14 3.4图表 17 4同意思的术语 19 图1 示意性展现可能的各类 硬化处理热循环的案例 18 图2示意性展现奥氏体化处理时 的加热 19 表格1 意思相同的术语 20 表格2无对应英文解释的术语 27 1范围 这个欧洲标准的木的是: 1.1 给铁制品热处理时术语的下定义 这些术语被分成两部分，一个主要部分(3.2)和一个补充部分(3.3) 在主要部分中术语根据字母的顺序排列并且下了定义和加了适当的评论。 在主要部分中那些没有英文解释的术语被放在参考号码的底下。 补充部分包含了理解主要部分所必需的术语的定义。 注意: 评论用意大利文印出来是了与定义区分开来。 这个欧洲标准中在主要部分中已下定义的任何术语， 如果在其它定义中或者评论中用到会用大写字母表明。各个版本的每个术语的参考号码是完全一样的并且与法语的字母顺序是对应的。为了避免混淆， 在附件里术语前面都加A。根据数字顺序，条款3.1 给术语排好了顺序。 1.2 使用表格里的相同意思的术语有利于翻译。 表格1根据字母顺序列出了英文术语的等同意思的法语和德语的对应的术语 1. 标准的参考书目 2. 术语 3.1根据数字顺序术语青单 1. Carbon activity 碳的活性 2. Softening 柔软 3. Grain refining 颗粒提纯 .进行铝处理 4. Aluminizing 5. Endothermic atmosphere 吸热(性)的发热的 6. Exothermic atmosphere 发热的发热的 7. ausforming 奥氏(体)形变 8. austenitizing 奥氏体化 9. Auto-tempering 自动回火 10. Self-quenching 自身淬火, 11. blueing 染成蓝色 12. Boring 打眼 13. Burning 燃烧的 14. Blacking 黑色涂料一种制剂， 15. Maximum achievable hardness 最大可取得的硬度 16. carbonitriding 碳氮共渗, 氰化(合物) 17. carburizing 渗碳 18. Blank carburizing 完全的渗碳 19. Boost-diffuse carburizing 20. Heating 加热 21. Hearting curve 热曲线 22. Heating time 加热时间 23. Heating function 热函数 24. Heating schedule 加热时间表 25. Heating rate 升温速率 26. chromizing 铬化(处理), 渗铬(处理), 扩散镀铬 27. Carbon mass transfer coefficient 炭的质量传递系数 28. Compound layer 混合的层 29. Diffusion zone 扩散地区 30. Quench hardened layer 熄灭变硬层 31. Carbon profile 碳轮廓 32. Tempering curve 回火曲线 33. Cyaniding 氰化 34. Thermal cycle 热量循环 35. decarburization 脱碳 36. decarburizing 脱碳 37. Distortion 扭曲变形 38. Baking 烘焙 39. Destabilization of retained austenite 不稳定的残留奥氏体 40. Ageing treatment 41. Stress relief tempering 减压回火 42. Time-temperature –transformation 定时恒温变形 43. Continuous –cooling –transformation 连续冷却变形 44. Equivalent ruling section 等效断面 45. Diffusion treatment 扩散处理 46. Impulse hardening 脉冲硬化 47. Induction hardening 感应 硬化 48. Local hardening 局部的淬火, 硬化 49. Precipitation hardening 沉淀 淀出, 析出硬化 50. Precipitation hardening treatment 沉淀硬化处理 51. Single quench hardening treatment 单淬火,硬化处理 52. Quench hardening 淬火, 硬化 53. Through-hardening 彻底硬化 54. Surface hardening treatment 表面硬化处理 55. Quench hardening treatment淬火,硬化处理 56. Direct hardening treatment 直接硬化处理 57. Double quench hardening treatment 两次淬火硬化处理 58. Secondary hardening 补充的硬化 59. Floor-to floor time 进入熔炉和出熔炉的间隔时间 60. Normalizing forming 正火形成 61. Temper embittlement 回火脆化 62. Spheroidization 粒状化退火 63. Spheroidizing 粒状化退火 64. Graphitization 石墨化 65. Graphitizing 石墨化作用 66. Grain coarsening 颗粒粗化 67. Homogenizing 均质, 68. Solution annealing 溶液退火 69. Impulse heating 脉冲加热 70. Isoforming 异构重整 71. Jominy test 72. Soakng 均热(处理 73. Malleablizing 可锻化处理 74. Maraging [冶]使(金属等)受马氏体时效处理 75. Medium 铁制品的处理环境 76. Solution treatment 固溶退火; 溶体处理 77. Heating-up time 加热-提高时间 78. Nitrocarburizing 氮碳共渗 79. Nitriding 氮化, 渗氮, 表面氮化 80. Blank nitriding 留空白渗氮 81. Two-stage nitriding 二级渗氮 82. Normalizing 常化, 正火 83. Operation 操作, 84. Internal oxidation 内在的化氧化作用 85. Patenting 铅淬火 86. Depth of transformation 深度变形 87. Carbon potential 碳潜能 88. Quenching capacity 猝灭能容 89. Preheating 预热 90. Case depth 箱深 91. Effective case depth after carburizing 在渗碳后的有效情形深度 92. Depth of decarburization 脱碳的深度 93. Depth of hardening 变硬的深度 94. Effective case depth after surface hardening 在表面变硬后的有效情形深度 95. Depth of nitriding 渗氮的深度 96. Carbon restoration 碳恢复 97. Recrystallizing 使再结晶 98. Annealing 退火 99. Bright annealing 非氧化退火(封闭退火) 100. Full annealing 完全退火 101. Soft annealing 软化退火 102. Inter-critical annealing 内部临界退火 103. Isothermal annealing 等温退火 104. Sub-critical annealing 下临界退火 105. Cooling 冷却 106. Cooling curve 冷却曲线 107. Cooling time 冷却时间 108. Cooling function 冷却作用 109. Cooling conditions 冷却条件 110. Cooling schedule 冷却进度 111. Cooling rate 冷却率 112. Critical cooling function 临界冷却作用 113. Critical cooling rate 临界冷却率 114. Stress relieving 压力缓解 115. Recovery 恢复 116. Tempering 回火 117. Sherardizing 渗锌 118. Siliconizing 119. Stabilizing 稳定化处理 120. Stabilization of retained austenite 残留奥氏体的稳定性 121. Sulphidizing 黄化; 硫化 122. Over carburizing 过度渗碳 123. Overheating and oversoaking 过度加热和恒温保持 124. Thermal crack 热裂化 125. Austenitizing temperature 奥氏体温度 126. Transformation temperature 形变温度 127. Quenching temperature 淬火温度 128. Inter-critical treatment 内部临界处理 129. Sub-zero-treating 零下处理 130. Heat treatment 加热处理 131. thermochemical treatment 热化学处理 132. thermomechanical treatment 形变热处理 133. hardenability 可硬性,淬透性,可淬性 134. Quenching 淬火 135. direct quenching 直接淬火 136. step quenching 分段淬火, 分级淬火, 阶段淬火 137. austempering 奥氏体回火, 等温淬火 138. martempering 等温淬火,使分级淬火 139. interrupted quenching 分级淬火 140. vanadizing 141. Case hardening 表面硬化 142. Limited ruling section 有限等圆断面 143. Stabilizing annealing 稳定化退火 144. Term without an engllish definition 无英文定义 145. Term without an engllish definition 无英文定义 146 term without an engllish definition 无英文定义 147 Equalization 等化 148 term without an engllish definition 无英文定义 149 Flame hardening 火焰淬火; 火焰表面硬化 附件里的术语 A150 Acicular structure 针状组织 A151 Steel 钢 A152 Austenitic steel 奥氏体的钢 A153 Ferritic steel 铁素体钢; 普通钢; 低合金钢 A154 Graphitic steel 石墨体钢, 过共析钢 A155 Ledeburitic steel 莱氏体钢 A156 Maraging steel 马氏体钢 A157 Alloy 合金; A158 Austenite 奥氏体(钢的结构), 碳丙铁 A159 Retained austenite 残留[残余]奥氏体 A160 Air-hardening steel bainite 气硬钢巴菌体 A161 Bainite 贝菌体, 贝氏体 A162 Banded structure 条状组织 A163 Epsilon carbide 希腊语字母之第五字碳化物 A164 Cementite 碳化铁 A165 Coalescence of a precipitate 一个沉淀的聚并 A166 Constituent 组成物 A167 Nitrogen profile 氮纵断面 A168 Critical diameter 临界直径 A169 Low load hardness 低的负载硬度 A170 Mass effect 质量效应 A171 Eutectoid transformation 共析变态 A172 Alpha iron 阿伐铁 A173 Gamma iron 加马铁 A174 Delta iron 德他铁 A175 Ferrite 铁素体, 纯粒铁, 纯铁体 A176 Cast iron 铸铁 A177 Malleable cast iron 有延展性的可锻的铸铁 A178 Grain 颗粒 A179 Crystallinity 结晶 A180 Mcquaid –ehn grain size A181 Grain size 粒度, 颗粒尺寸; 结晶粒度[大小] A182 Grain growth 【冶】晶粒生长;【岩】颗粒生长 A183 Hypereutectoid steel 过共析钢 A184 Hypoeutectoid steel 低碳钢 A185 Intermetallic compound 金属互化物 A186 Transformation range 形变范围 A187 Grain boundary 粒界 A188 Ledeburite 莱氏体，粒滴斑铁 A189 Martensite 马丁散铁; (显微镜下所见的炼钢的针状组织) A190 Secondary martensite 二级马丁散铁; A191 Metastable 亚稳的 A192 Microhardness 微硬度,显微硬度 A193 Pearlite 波来铁 A194 Phase 相, 相位 A195 Parent phase 逐步运行 A196 Proeutectoid constituent 共析前组成物 A197 Recalescence 复辉, 再炽热 A198 Sensitization 促进感受性, 感光度之增强 A199 Solid solution 固溶体 A200 Transformation temperature 变状态温度 A201 Ageing 老化 A202 Widmannstatten structure Widmannstatten 结构 3.2主要部分 Ageing treatment 40 铁制品经过溶液处理再以后进行热处理让它的各种属性达到要求的程度。这过程包括加热和保持温度在一个或几个具体的温度上， 接着再适当冷却。 Aluminizing 4 热处理形变是应用于铁制品表面富集铝层。 Annealing 98 热处理过程包括持续加热、恒温保持在一个适当的温度，接着再冷却到这种状态。比如恢复到室外的温度， 金属的结构状态会更趋于平衡。 Ausforming 7 铁制品的形变热处理包含 亚稳的碳丙铁形变、马氏体和贝氏体形变。铁制品倾向与发生后两者的形变，但碳丙铁形变要比后两者形变先发生。 Austempering 137 热处理过程包括step quenching , 紧接着奥氏体化。 为了防止形成铁素体或者珠泽铁 这过程速度一定要足够快，而且温度要高于M8 然后在 Soaking ，了部分或者全部奥氏体形成贝菌体。室外冷却的最后阶段是没有具体的速度要求的。 Austenitizing 8 给铁制品加热到一定温度，直到它的结构变成奥氏体的操作。如果没有完全相成这个形变，就变成了部分的奥氏体结构了。 Austenitizing temperature 125 把铁制品加热形成奥氏体化时最高的温度。 Auto-tempering 9 在淬火期间被马氏体遭遇的自发回火 Baking 38 准许氢的释放热处理不需要修正它的结构就在一个铁制品中封闭 这一个处理通常被进行跟随电解的板极或摘或焊接操作 Blacking 14 操作在一个温度进行以致于铁制品的擦亮表面形成一层又薄又连续的，黏附很好的黑色氧化 物薄膜。 Blank carburising 18 有再制造没有渗碳环境的渗碳剂的热循环的模拟处理 这一个处理使评估渗碳的热循环的治金结果是可能的 Blank nitriding 80 有再制造没有氮化环境的氮化物的热循环的模拟处理 这一个处理使估定氮化的热循环的治金结果是可能的 blueing 11 热处理操作在一个温度的一个有氧环境中进行以致于铁的生产品的擦亮表面形成一层蓝色 氧化物的连续的又黏附薄膜。 Boriding 12 对铁制品进行热化学处理 是为了让它的表面形成一层硼化物保护膜。 Boost-diffuse carburizing 19 渗碳在一个或几个连续的阶段有不同含碳潜力 Bright annealing 99 退火在一种特殊的环境进行，这种环境能够使原来的金属表面保持稳定，这是通过防止金 属被氧化。 Burning 13 在晶体刚开始熔化时对金属的结构和金属属性带来了不可撤回的改变。 Carbon activity 1 对纯粹碳 (石墨) 的蒸汽压力的在一个给定的状态 ( 举例来说在特定碳浓度的奥氏体中) 中的碳蒸汽压力的比 ,如一个基准状态,在相同的温度 Carbon mass transfer coefficient 27 碳的质量从渗碳环境到钢转移, 一秒每单位表面积对于碳位 , 和实在的表面含炭量之间的一个单位差别 Carbon potential 87 一块纯铁的样品表面含碳量和渗碳环境是平衡的，在考虑和在被指定的状态之下 Carbon profile 31 如来自表面的一个距离的函数含炭量 carbon restoraton 96 热化学的处理想要复原表层含炭量，在一个较早的处理期间将其中的碳素除去 Carbonitriding 16 被应用到一个铁的生产品的 热化学的处理加热到温度超过ac, 获得碳和氮的一个表面的富集 ,这是在奥氏体铁的固溶体中。 通常，这一个操作是在淬火硬化之后进行的 Carburizing 17 对奥氏体状态的铁制品进行热处理是为了获得其表面的碳富集，而这个操作在碳的固溶体中进行的。 Case depth 90 渗碳渗到表面碳含量超过了要求的程度。 铁制品表面和有限厚度为特点的一含碳层的距离。 这个限制必须是具体的。 这会和未被改变的贱金属的碳含量一致。 Case hardening 141 先淬火硬化接着再处理有渗碳剂或氯碳化物 Chromizing 26 为了要获得铬的表面富集 , 被应用到一个铁的生产品的 热化学的处理 compound layer 28 表面层是在热处理当中形成的，然后，在热处理过程中在金属的底层加入某些金属元素，这就形成了底层，而这些层就形成了化学混合层。 Continuous-cooling-transformation diagram (CCTdiagram) 43 设定被画在一个半对数的坐标图的时间坐标的对数座标制的曲线和温度坐标的对数座标制的曲线，每个冷却函数定义的曲线，奥氏体铁开始而且完了它的变态温度 Cooling 105 降低铁制品的温度，这个过程可能会执行一个或者几个步骤。 Cooling curve 106 用图形表示的冷却作用。 Cooling function 108 从冷却开始到操作结束，对于铁制品在一点上的温度变化。 Cooling rate 111 在冷却过程中把温度的变化认为 是 时间的 作用 一个即时的速率于一个相应的指定的温度。 一个平均的速率超过一个指定的过渡温度 Cooling schedule 110 冷却作用，在 冷却过程中温度 的变化必须行进的 Cooling time 107 冷却作用中把有两个有特点的温度分开来的时间间隔。 Critical cooling function 112 冷却作用相应的最轻的条件，它不会允许给既定的形变一个完全的发展，为了避免发生不需要的表面的初步形变。 Critical cooling rate 113 冷却速率相应的临界冷却作用 Decarburization 35 铁制品表面的碳损耗，这可能时部分的也可能时全部的 。 这两种碳损耗，部分或全部都叫做脱碳。 Decarburizing 36 热化学处理想要生产脱碳的铁制品。 Depth of decarburization 92 铁制品表面和以有限的厚度为特点的之间的距离除掉了碳，这个限制是区分脱碳的根据。 Depth of hardening 93 铁制品表面和以淬火硬化为有限渗透的特点之间的距离。 这个限制可能可以定义是否开始于结果状态或者是硬化的 程度 Depth of transformation 86 形变的深度一般是根据硬化的深度来测量的。 铁制品表面淬火的硬化的发展。 Destabilization of retained austenite 39 在回火过程中发生的现象，会允许保留的奥斯体经历在一个它不会预先自发形变温度范围内向马氏体形变。 Diffusion treatment 45 热处理想要引起铁制品内部的元素的扩散， 而这些元素是预先加入表面的。比如，渗碳、涂硼、渗氮。 Diffusion zone 29 在热处理过程中形成的表面层，它包含固体的溶液或者是适当的部分的沉淀，在处理过程中加入了一些元素。这些元素的含量会继续减少， 当接近核心的时候。 在扩散区中的沉淀能够被渗氮，生成碳化物。 Direct hardening treatment 56 对铁制品的直接硬化处理。 一般情况下，这个处理会在渗碳以后执行， 如果有必要会在产品冷却到一个对产品硬化的合适的温度。 Direct quenching 135 淬火直接在冷和热的交替中执行，或者在直接 在热处理以后 。 Double quenching hardening treatment 57 热处理包括两个连续的淬火硬化处理，一般在两个不同的温度 下进行。 在被渗碳的产品中，第一个淬火硬化可以在直接淬火后得到，第二个可以在一个相对较的低的温度下进行。 Effective case depth after carburizing 91 铁制品表面和维氏硬度HV=550的 位置之间的距离。 EU105 相等的指出 除了通常的负荷可能会在先前订的协定后用到， 为了测量深度， 这些负荷在4，9 和 49N之间。 在先前协定是为了定义硬度数值的限制。 表面的洛氏硬度测试，可能会被仿效着应用， Effective case depth after surface hardening 94 在表面到一个洛氏硬度等于80,的表面最小硬度的距离在知道铁制品的时候是需要考虑的。 EU 116-72相等的指出 除了通常的负荷可能会在先前订的协定后用到，为了测量这个深度， 这些负荷在4，9到49N之间。 表面的洛氏硬度测试，可能会被仿效着应用， 在先前协定是为了定义硬度数值的限制。 Endothermic atmosphere 5 熔炉内的空气是产生吸热性的，碳的潜在含量是有能力达在热处理中到铁制品的碳含量， 为了减少、增加或者保持铁制品表面的含碳程度。 Equalization 147 铁制品的第二个加热阶段由此在整个过程中它的 表面温度是达到了要求的 温度。 Equivalent ruling section 44 相同的钢的瓶体直径在冷却速率在瓶体中心是完全和它的最低冷去速率，而这个最低冷却速 率是在被衡量铁制品在相同冷却条件下记录的。 Exothermic atmosphere 6 熔炉中的放热的空气，并且控制它不会氧化含铁产品。 Floor-to-floor time 59 把铁制品放入熔炉和拿出熔炉之间的间隙时间。 Full annealing 100 在温度高于Ac 时候退火。 3 Grain coarsening 66 退火在温度高于Ac 时候进行 为了恒温保存足够的一段时间，为了使颗粒生长。 3 Grain refining 3 让物体在热处理中精炼，最终使铁制品的颗粒的尺寸均一，这包括在一个稍高于Ac的温度 3 下加热，在这个温度下不要再延长的恒温加热， 然后再适当冷却。 Graphitization 64 石墨形式的碳的沉淀。 Graphitizing 65 热处理将铁或者]过共析的钢浇铸使其石墨化。 Hardenability 133 使钢能形变成马氏体和贝氏体的能力。 Heat treatment 130 在操作过程中，当一个固体的铁制品完全或部分加热到一定程度，可能会引起它的属性或者 结构的变化。 铁制品的化学组成可能在此过程中得到改善 Heating 20 逐步加热铁制品，温度的升高可能会执行一个或者几个阶段 Heating function 23 使被考虑的铁制品在一点的连续的温度变化， 使加热的时间效果，从加热开始到结束使温 度升高。 Heating rate 25 以温度变化为特点是加热期间作为时间的效果。 加热速度和即时速率相应的一个指定的 温度的 区别。 加热速度和平均速度超过一个指定的温度间隙。 Heating schedule 24 将被执行的加热作用 Heating time 22 分开两个有特点的加热作用的温度的间隔时间。 Heating –up time 77 有时间要求的在一个指定温度的在被给予指定温度的铁制品， 为了获得被要求的数值。 Homogenizing 67 延长的高温退火， 为了减少扩散，到一个比较好的或者小的程度，化学成分的不同是因为 隔离的现象。 Impulse hardening 46 用脉冲硬化处理，一般情况下，这种硬化是自身淬火的结果。 Impulse heating 69 一种段时间的重复的突然爆发一种能力的加热方法， 它是局部升温加热的。 很多资源可以用来此类加热，比如 电容器放电、激光、电子束等等。 Inter- critical treatment 128 处理过共析的钢包括加热和恒温加热在温度Ac与Ac之间，接着再冷却以适应要求的特点。 1 3 Internal oxidation 84 在铁制品内部较好或者较小的沉淀，与分散在表面的氧气形成分散氧化。 Interrupted quenching 139 淬火在一个温度急速下降的环境进行，并且在铁制品在淬火环境中达到热平衡之前被打断。 Isoforming 70 对有有可塑性的形变的钢进行热化学处理，在奥斯体形变成珠光体的过程中执行。 Isothermal annealing 103 在奥斯体化过程中包含退火，接着再冷却，而冷却过程中被在一定恒温加热一段时间打断，从而，完全使奥斯体变成铁素体和珠光体，或者渗碳体。 Jominy test 71 标准化测试包括钢的奥斯体化然后在一端喷水淬火，硬度在被淬火的那端在距离上变化，这就形成了钢的硬度特点。 Limiting ruling section 142 一根管子的最大直径或者厚度的具体金属属性使通过热处理来符合的。 Local hardening 48 淬火硬化对一度分铁制品是不能进行的。 Malleablizing 73 热处理想要改变白铸铁的结构是为了通过脱碳或者碳化铁的石墨化获得有延展形性的铸铁。 Maraging 74 对钢的沉淀硬化处理溶液处理可以产生柔软的、低碳马氏体，这个马氏体可以使要求的机械属性成熟。 Martempering 138 热处理包括奥斯体化，然后在分段淬火，在一个足够快的， 并且可以避免铁素体、珠光体和贝氏体形成的速度， 而且温度要稍微高于M并且恒温加热足够长的时间，为了确保温度8 氏一样的，但是要尽量短，为了防止贝氏体形成。 最后的冷却过程中，特别是马氏体在这整个交叉部分同时形成，这个应该在室外进行。 Maximum achievable bardness 13 铁制品的硬度最大数值可以通过在理想条件下的 淬火得到。 Medium 铁制品在一个热处理操作期间被放置的环境 环境可能是固体，液体或气体的。 它经由它的热量特性和藉着它的化学性质扮演重要角色。 气体的环境时常被术语 atomphere 指定 nitriding 79 对铁制品的热化学处理， 为了使其表面产生氮的富集。如果这个处理氏在一个有一定数量氧的环境中进行，这就叫做含氧氮化。 渗氮发生的环境必须具体化，比如 气体、等离子等等 在以前英语中，辉光放电渗氮是用来指定等离子渗氮的。 Nitrocarburizing 78 对铁制品的热化学处理，为了产生表面的氮和碳的富集，而这个就形成了一层复合层。 Normalizing 82 热处理包括空气冷却和紧接着的奥斯体化。 Normalizing forming 60 在形变过程中，最后的变形发生在某个温度范围之内，这个温度能够在相等的条件下产生一 种物质，这中物资是在标准化之后发生得到的，所以具体的机械属性的数值是跟标准化产生的数值一样的。 Operation 83 在加热处理循环中的每一个基本的步骤 overcarburizing 122 渗碳渗到表面碳含量超过了要求的程度。 在英语中，这个术语的另一种叫法是过渡 CASE DEPTH. Overheating and oversoaking 在温度条件和持续时间下进行加热，比如为了产生过渡的颗粒的生长。 它们之间是区别是:过渡加热是由于温度的影响，而过渡恒温加热是由于时间的影响。 一个过渡加热和过渡恒温加热的铁制品可能会在热处理中退回或者依靠铁制品的本身的热变形。 Patenting 85 热处理包括奥斯体化、冷却、在适当的条件下，是为后来产生适当的结构通过金属拉丝，辗轧。 Coutinuous patenting 对没有伤痕的产品进行不间断的加热和冷却的操作。 Batch patening 当产品还是以一卷或一捆的形式时对其进行加热处理。 Precipitiation hardening 49 一种或集中过饱和的复合固体溶液的沉淀可以使铁制品硬化。 Precipitation hardening treatment 50 热处理包括溶液处理很紧接着的老化处理。 Preheating 89 一个对铁制品升温到一个或几个温度点， 然后在初温和最高温度之间调剂，接着再加热一段的时间。 Quench hardening 52 在冷却到一个条件一下，这个条件使奥斯体几乎完全形变成马氏体或者可能是贝氏体，在奥斯体化后，对铁制品进行硬化 quchen hardening treatment 55 对物体进行淬火硬化， 并且包括奥斯体化，紧接着冷却，在冷却到一个条件一下，这个条件使奥斯体几乎完全形变成马氏体或者可能是贝氏体的热处理 Quenching 134 对一个铁制品进行一个冷却操作， 这个操作使它比在不通风的环境下冷却的要快。 对冷却术语的使用有推荐的用法。比如，气喷净法淬火、水淬法、 分段淬火法等等。 当对铁制品部分进行淬火的时候，它是向铁制品的没热的部分传递热量，这种方法叫做自身淬火。 Quchening capacity 88 环境执行一个特殊冷却时间的能力。 Quenching temperature 127 淬火是的温度。 Recovery 115 热处理想要对被冷作的铁制品引起它的物理属性和化学术性部分的恢复，但这方法是没有明显的在结构上的改进。 Recrystallizing 97 热处理想要在在一个被硬化加工的金属上发展新的颗粒晶核形成和生长 这是在没有状态的改变下形成的 。 secondary hardening 5 铁制品的硬化是通过在淬火硬化后执行一次或多次的回火处理后得到的。 Quench hardening 这种硬化是由于各种各样的沉淀，混合物的沉淀、马氏体形变的沉淀、有保留的奥斯体转变形变成的贝氏体， 这种奥斯体在回火过程中分解，或者这个过程中不稳定， 然后在随后的冷却过程当中形变。 Sherardizing 117 应用在铁制品的热化学处理， 为了使其在表面形成锌的富集。 Siliconizing 118 应用在铁制品的热化学处理， 为了使其在表面形成 硅的富集。 Single quench hardening treatment 在渗碳之后实行一个单独热处理步骤， 并且减缓冷却速度并把它置于室外的温度。如果这个处理紧接进行等问退火处理的话，这个处理就叫做等温形变单一淬火硬化。 Soaking 72 始终保持恒温是热处理过程中的一部分操作。 Softening 2 对一个铁制品进行一个减少硬度的热处理，使它在一个规定的水平。 Solution annealing 68 对奥斯体钢进行热处理， 它过程包含把把它加热到一个很高的温度，紧接快速大量的冷却为了保存均一的奥斯体的结构，然后外冷却到室外的温度。 Solution treatment 热处理想要溶解并且保留预先沉淀中的成分。 Spheroidization 62 成几何级数发展的碳化物颗粒，比如碳化铁朝向一个球形的形式。 Spheroidizing 63 退火一般包括，在AC1温度范围内延长的恒温加热， 可能在此温度范围内上下摆动， 为了是碳化物沉淀产生球形化。， stabilization of retained austenite 120 把温度降到室外温度以下的冷却过程中， 一个减少或阻止保留的奥斯体形变成马氏体的可能性的现象。 Stabilizing 119 对铁之制品的热处的目的是阻止后来在空间和结构上的改变随着时间。 Stabilizing annealing 143 在850?退火是为了获得沉淀或是球形化的化合物。 比如 碳化物， 处于稳定状态下的奥斯体化不锈钢。 Step quenching 当铁制品处于淬火过程当中, 接着暂时打断它的这种状态, 在原来铁制品所处的环境中， 再给它恒温加热到一个适当的温度 stress relief tempering 41 对马氏体的结构的部分或整体回火在低于200?的 温度下进行， 是为了减少内在固有的压力， 因为在硬度上没有降低过碳化物的沉淀会攻击。 Stress relieving 114 热处理过程包括家人和恒温加热在一个适合的温度，紧接以适当的速率冷却是为了减少内部的压力在没有大规模改善其结构的情况下。 Sub,zero treating 129 淬火是为了把保留的奥斯体形变成马氏体，这个过程包括冷却和恒温加热在一个低于室外的温度下进行的处理。 Sulfidizing 121 渗碳、渗氮和额外硫黄自动加到混和层。 Surface hardening 54 表面加热后进行淬火硬化。 规定具体的加热方法是很有用的，比如， 火焰、感应、电子束、等等。 Temper embrittlement 61 在恒温加热到一定温度或在慢慢冷却的过程以后， 这会使被淬火和回火的钢变脆。 Irreversible temper 温度达到300? reversible temper embrittlement 温度大概在450?和550?之间。 Tempering 116 铁制品热处理以后，一般是在QUENCH HARDENING 以后， 或者是其它热处理以后，让它的金属属性达到要求。这包括把它加热到一个精确的温度，接着Soaking一次或者多次 然后在适当冷却。 加热在一个指定的温度，然后恒温加热一次或多次，紧接着在冷却到一个适当的温度。 一般情况下回火回导致铁制品硬度下降，但是在某中情况下，也会导致铁制品硬度的增加。 Tempering curve 32 用图表示了机械属性和回火温度之间的关系在一个指定的回火时间内。 Thermal cycle 34 在热处理过程中温度的变化是时间的作用。 thermomechanical treatment 132 在形成的过程中最后的形变发生在某个温度范围内，这个温度导致物质状态获得某种属性，而这个属性靠加热处理是不可能获得或者保持的。 Through,hardening 5 3 淬火硬化，硬化的深度不能少于铁制品的表面到其核心的距离。 Time ,temerature,transformation diagram 42 设定被画在一个半对数的有时间、温度的对数的坐标系统。在等温的条件下，定义了每个阶段的奥氏体从形变开始到结束的温度。 一般情况下，有一个补充性的曲线加入这奥斯体形变达到50%de 比例的时候的在时间上相应几点。 Transformation temperature 126 在阶段改变发生时的温度和延长，在形变发生和结束时的温度，当形变发生超过了温度范围。 Two stage nitriding 78 至少改变一个渗氮的条件的渗氮(温度、气体的成分)，想要减小复合层的厚度。 Vanadizing 140 对铁制品进行热化学处理， 为了在表面富集钒。 Acicular structure A 150 在金相学 部分中，结构成分出现一种针的形式。 Ageing A 201 一种导致铁制品内部金属属性改善的现象是因为铁制品在室外温度或接近此温度的情况下，铁制品因内部间隙元素的迁移导致的。 Air,hardening steel A 160 钢的硬度是由于它在空气中冷却，这产生了相当规模的马氏体的结构。 Alloy A 157 产品有一种或者有多种金属元素组成完全在液体状态下相熔的，并且能够进入固体溶液或者形成化合物。 Alpha iron A 172 阿伐铁 在温度低于911?时，纯铁的稳定的状态，它的水晶结构是主题为中心的立方体。 Austenitic steel A 152 在固溶退火以后，在室外温度下，钢的结构是奥斯体的。然而，把奥斯体的钢浇铸会包含达到20,铁素体。 Bainite A 161 在一个温度间隙，奥斯体结构分解了，这使亚稳的成分形成了。这个温度间隙是在珠光体形成的温度和马氏体刚开始出现之间。 它包括过饱和的铁酸盐，在碳已经完好的形成了以碳化物为形式的沉淀。 较好的贝氏体在形成于较高的在上面提到过的间隙的温度。 Banded structure A162 能带在热加工方向上是平行的，这出现在金相学部分里，并且指示了在分离区热加工时正在经历的形变。 Cast iron A 176 基本上时铁质的产品，它的的碳含量超过2,。 存在大量碳化物形成的元素可能改善低限制的碳含量。 Cementite A 164 配方时FeC铁的碳化物。 3 Coalescence of a precipitate A 165 通过成分元素的从小到大的粒子的矩阵式的扩散，使沉淀的粒子成几何数变化。 Constituent A 166 在金属相的结构测试中，单一阶段或者混合阶段出现作为一个单独的特点。 Critical diameter A 168 一根足够长的钢管的 直径，在既定的条件下淬火之后，其结构在中心部位有50,是马氏体。 Crystallinity A 179 颗粒产生于被测的金属在一定条件下破裂，这个条件是没有可见的可塑性形变和破裂。 Delta iron A 171 德他铁 在温度在1392?和其熔点之间时，纯铁的稳定的状态，它的水晶结构是以主体为中心的立方体。 Epsilon carbide A 163 配方时FeC铁的碳化物。 2.4 Eutectoid carbide A 163 可撤回的由奥斯体形变成珠光体，这发生在一个恒温条件下。 Ferrite A 175 由一种或多种元素的固体溶液的加马铁或阿伐铁。 Ferritic steel A 153 在固体状态下，铁素体在任何温度下都是稳定的。 Gamma iron A 173 纯铁的稳定状态是在911?到1392?之间。它的的晶体结构是面为中心的立方体。 它是顺磁性的。 Grain A 178 一个多晶体结构的基础晶体结构。 Grain boundary A 187 有两个不同的结晶定向颗粒的分界面。 Grain growth A 182 对铁制品的颗粒尺寸的增大， 是加热到一个温度高于A的结果。 C3 Grain size A 181 在金相学中揭开的颗粒尺寸特点。 应该指定颗粒的内在性质， 比如奥斯体，铁素体 等等 graphitic steel A 154 钢的结构有较大或较少的碳比例，故意产生石墨形式的沉淀。 Hypereutectoid A 183 包含着碳比共析的成分多的钢。 Hypoeutectoid steel A 184 包含着碳比共析的成分少的钢。 Intermetallic compound 复合两种或者多种的金属拥有的物理属性合晶体结构是于纯金属和其固体溶液是步一样的。 Ledeburite A 188 铁或碳合金的结构是由于一个最容易溶解的形变，并且其结构包含奥斯体和渗碳体。 Ledeburitic steel A 155 钢的结构包括碳或合金的结构。 Low load hardness A 169 通过在1.96N 和49.1N的负荷测量硬度。 Mc, quaid,Ehn grain size A 180 奥斯体颗粒的大小是在渗碳和在标准条件下决定的。 Malleable cast iron A156 钢的具体的属性能够通过马氏体化得到。 Martensite A 189 亚稳的固体溶液有一个以主体为中心的四角形的结构。它是有奥斯体钢的变形，通过不可扩 散的过程。 Mass effect A 170 物体的尺寸在冷却行为上的影响。 Metastable A 191 在条件以外的一个明显的稳定状态，是由一个平衡的插图定义的。 Microhardeness A 192 在负荷少于1.96N 的硬度测量。 Nitrogen profile A 167 氮含量作为从表面的距离作用。 Parent phase A 195 一个或多个新的相位从一个相位形成的。 Pearlite A 193 聚合的铁素体和渗碳体是由共析的奥斯体的分解形成的。 Phase A 159 一个系统的结构上均一的成分。 Proeutectoid constituent A 196 成分形成于共析的形变之前的奥斯体的分解。如是亚共析的钢，共析前的成分是铁素体。 如是过共析的钢， 共析前的成分是碳化物。 Recalescence A 197 在冷却过程中，温度的升高是因为奥斯体的形变伴随着热量的释放 Retained austenite A 159 没有形成奥斯体化的剩余部分，在室外的温度下， 在淬火硬化之后。 Sensitization A 198 增加不锈钢的感光度，晶粒间的腐蚀是由于在晶体的边界处形成了碳化物的沉淀。 为了研究阻止晶粒间的腐蚀，用增加感光度处理。 Solid solution A 199 一个均质的，固态的，水晶的相位是由两个或多个元素组成的。 在有可取代性的固体溶液中，溶质的原子是能够被那些溶剂溶解的， 而在有空隙固体溶液中，溶质的原子是被插入那些溶剂之中的。 Steel A 151 产品的主要元素是铁并且它的碳含量不多于2,。有大量碳化物的形成的元素存在可能提高碳含量的上限。 术语非合金钢适合热处理，而合金钢是由EN 10020定义的。 Transformation temperature A 200 可以用下面的主要温度来区别钢。 Ae用来定义较低限度的奥斯体的平衡温度 1 : Ae: 用来定义较高限度的铁素体的平衡温度 3 Ae: 用来定义较高限度的渗碳体的]过共析的钢的平衡温度 M Ac: 奥斯体开始形成的温度 1 Ac: 在加热过程中铁素体完成形变成奥斯体的温度。 3 Ac: 渗碳体的]过共析的钢完全熔解的温度。 M Ar: 在冷却过程中，奥斯体完成形变成铁素体，铁酸盐和渗碳体的温度。 1 Ar; 铁素体开始形成的温度 ，在冷却过程中。 3 Ar: 渗碳体开始形成过共析的钢，在奥斯体冷却的过程中。 M M: 在冷却过程中，奥斯体开始形变成马氏体的温度。 8 M: 在冷却过程中，奥斯体几乎完全形变成马氏体的温度。 f Mx:在冷却过程中，有x,的奥斯体已经形变成马氏体。 Widmannstatten structure A 202 这种结构的形成是由于一个新的相位在沿着某个结晶的平面形成了，在原固体溶液中。 在亚共晶的钢形成中， 在金相学部分中出现一种以铁素体针状在一个珠光体为背景 在过共析的的钢形成中， ， 这个针状的结构包含了渗碳体。 国外的术语但英文无对应的术语 144 淬火硬化处理紧接着高温回火，为了达到想要的机械属性特别是延展性和韧性。 145 在144术语中铁制品所使用的处理方法，所需的条件 146 对铁制品的第一阶段的加热，给它的表面带来指定的温度。 148 从一个初步的温度对铁制品加热， 加热到指定的温度的。 这是术语146和 147意思的结合。 BSI 英国标准协会 英国标准协会是一个独立的以国家为主体的对准备英国标准负责的机构。它代表了英国在一个国际化的角度对欧洲标准的观点。 它还和皇家制图协会合作。 修订本 英国标准是通过修正和出版新的修订本来更新其内容的。英国标准的用户应该要确认自己拥有最新的修正和版本。 提高我们的产品和服务的质量是英国标准组织的永恒的目标。 我们将会高兴如果任何人在使用这个英国标准时找出了不准确或是歧义，并且通知负责的技术委员会的秘书处。具体信息可以在内前封面。 电话:020 8996 9000。 传真:0208996 7400 英国标准协会的会员可以提供个人的更新服务，叫PLUS。它会保证订阅者自动收到最新版本的标准。 购买标准 BSI的全部定单，国际和国外的标准的出版物都应该提交给客户服务部。 电话:020 8996 9001。 FAX: 020 8996 7001 对与国际标准的定单处理，英国标准协会提供那些已经作为英国标准被出版的标准， 除非另外有要求。 有关标准的信息 通过英国标准协会的图书馆和对出口服务的技术援助，英国标准协会提供一个大范围的有关国家的， 欧洲的 和国际的标准 也可以获得各种各样的电子信息服务， 这会给予所有产品和服务的具体的信息。 信息中心联系方式 电话:020 8996 7002 传真: 020 8996 7001 版权 英国标准协会拥有所有出版物的版权。它同样拥有在英国的国际标准化为主体出版物的版权 除了在版权下预先承认的。1988设计和专利法 没有任何的摘录能够复制，或存储在可以复得的系统中或者以任何形式或以任何方法传送:电子图片复制、翻录或者以另一种没有从英国标准协会预先得到书面的允许的方式。 这没有预先排除在实行标准必要的细节的过程中的免费使用，具体的细节例如， 标志、尺寸、类型、指定等级。如果这些细节被用来其它的目的，而不是实行，那么必须预先获得英国标准协会的书面允许。 如果被授予了，条件可能包括付专利费或者签定专利使用权转让协定。具体的细节和建议能够从版权经理那得到。 电话:020 8996 7070 电厂分散控制系统故障 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 与处理 作者: 单位: 摘要:归纳、分析了电厂DCS系统出现的故障原因，对故障处理的过程及注意事项进行了说明。为提高分散控制系统可靠性，从管理角度提出了一些预防措施建议，供参考。 关键词:DCS 故障统计分析 预防措施 随着机组增多、容量增加和老机组自动化化改造的完成，分散控制系统以其系统和网络结构的先进性、控制软件功能的灵活性、人机接口系统的直观性、工程设计和维护的方便性以及通讯系统的开放性等特点，在电力生产过程中得到了广泛应用，其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH系统成功应用的基础上，正逐步向MEH、BPC、ETS和ECS方向扩展。但与此同时，分散控制系统对机组安全经济运行的影响也在逐渐增加;因此如何提高分散控制系统的可靠性和故障后迅速判断原因的能力，对机组的安全经济运行至关重要。本文通过对浙江电网机组分散控制系统运行中发生的几个比较典型故障案例的分析处理，归纳出提高分散系统的可靠性的几点建议，供同行参考。 1 考核故障统计 浙江省电力行业所属机组，目前在线运行的分散控制系统，有TELEPERM-ME、MOD300，INFI-90，NETWORK-6000， MACS?和MACS-?，XDPS-400，A/I。DEH有TOSAMAP-GS/C800， DEH-IIIA等系统。笔者根据各电厂安全简报记载，将近几年因分散控制系统异常而引起的机组故障次数及定性统计于表1 表1 热工考核故障定性统计 2 热工考核故障原因分析与处理 根据表1统计，结合笔者参加现场事故原因分析查找过程了解到的情况，下面将分散控制系统异常(浙江省电力行业范围内)而引起上述机组设备二类及以上故障中的典型案例分类浅析如下: 2.1 测量模件故障典型案例分析 测量模件“异常”引起的机组跳炉、跳机故障占故障比例较高，但相对来讲故障原因的分析查找和处理比较容易，根据故障现象、故障首出信号和SOE记录，通过分析判断和试验，通常能较快的查出“异常”模件。这种“异常”模件有硬性故障和软性故障二种，硬性故障只能通过更换有问题模件，才能恢复该系统正常运行;而软性故障通过对模件复位或初始化，系统一般能恢复正常。比较典型的案例有三种: (1)未冗余配置的输入/输出信号模件异常引起机组故障。如有台130MW机组正常运行中突然跳机，故障首出信号为“轴向位移大?”，经现场检查，跳机前后有关参数均无异常，轴向位移实际运行中未达到报警值保护动作值，本特利装置也未发讯，但LPC模件却有报警且发出了跳机指令。因此分析判断跳机原因为DEH主保护中的LPC模件故障引起，更换LPC模件后没有再发生类似故障。另一台600MW机组，运行中汽机备用盘上“汽机轴承振动高”、“汽机跳闸”报警，同时汽机高、中压主汽门和调门关闭，发电机逆功率保护动作跳闸;随即高低压旁路快开，磨煤机B跳闸，锅炉因“汽包水位低低”MFT。经查原因系,1高压调门因阀位变送器和控制模件异常，使调门出现大幅度晃动直至故障全关，过程中引起,1轴承振动高高保护动作跳机。更换,1高压调门阀位控制卡和阀位变送器后，机组启动并网，恢复正常运行。 (2)冗余输入信号未分模件配置，当模件故障时引起机组跳闸:如有一台600MW机组运行中汽机跳闸，随即高低压旁路快开，磨煤机B和D相继跳闸，锅炉因“炉膛压力低低”MFT。当时因系统负荷紧张，根据SOE及DEH内部故障记录，初步判断的跳闸原因而强制汽机应力保护后恢复机组运行。二日后机组再次跳闸，全面查找分析后，确认2次机组跳闸原因均系DEH系统三路“安全油压力低”信号共用一模件，当该模件异常时导致汽轮机跳闸，更换故障模件后机组并网恢复运行。另一台200MW机组运行中，汽包水位高?值，?值相继报警后MFT保护动作停炉。查看CRT上汽包水位，2点显示300MM，另1点与电接点水位计显示都正常。进一步检查显示300MM 的2点汽包水位信号共用的模件故障，更换模件后系统恢复正常。针对此类故障，事后热工所采取的主要反事故措施，是在检修中有针对性地对冗余的输入信号的布置进行检查，尽可能地进行分模件处理。 (3)一块I/O模件损坏，引起其它I/O模件及对应的主模件故障:如有台机组 “CCS控制模件故障"及“一次风压高低”报警的同时， CRT上所有磨煤机出口温度、电流、给煤机煤量反馈显示和总煤量百分比、氧量反馈，燃料主控BTU输出消失，F磨跳闸(首出信号为“一次风量低”)。4分钟后 CRT上磨煤机其它相关参数也失去且状态变白色，运行人员手动MFT(当时负荷410MW)。经检查电子室制粉系统过程控制站(PCU01柜MOD4)的电源电压及处理模件底板正常，二块MFP模件死机且相关的一块CSI模件((模位1-5-3，有关F磨CCS参数)故障报警，拔出检查发现其5VDC逻辑电源输入回路、第4输出通道、连接MFP的I/O扩展总线电路有元件烧坏(由于输出通道至BCS(24VDC)，因此不存在外电串入损坏元件的可能)。经复位二块死机的MFP模件，更换故障的CSI模件后系统恢复正常。根据软报警记录和检查分析，故障原因是CSI模件先故障，在该模件故障过程中引起电压波动或I/O扩展总线故障，导致其它I/O模件无法与主模件MFP03通讯而故障，信号保持原值，最终导致 主模件MFP03故障(所带A-F磨煤机CCS参数)，CRT上相关的监视参数全部失去且呈白色。 2.2 主控制器故障案例分析 由于重要系统的主控制器冗余配置，大大减少了主控制器“异常”引发机组跳闸的次数。主控制器“异常”多数为软故障，通过复位或初始化能恢复其正常工作，但也有少数引起机组跳闸，多发生在双机切换不成功时，如: (1)有台机组运行人员发现电接点水位计显示下降，调整给泵转速无效，而CRT上汽包水位保持不变。当电接点水位计分别下降至甲-300mm，乙-250mm，并继续下降且汽包水位低信号未发，MFT未动作情况下，值长令手动停炉停机，此时CRT上调节给水调整门无效，就地关闭调整门;停运给泵无效，汽包水位急剧上升，开启事故放水门，甲、丙给泵开关室就地分闸，油泵不能投运。故障原因是给水操作站运行DPU死机，备用DPU不能自启动引起。事后热工对给泵、引风、送风进行了分站控制，并增设故障软手操。 (2)有台机组运行中空预器甲、乙挡板突然关闭，炉膛压力高MFT动作停炉;经查原因是风烟系统I/O站DPU发生异常，工作机向备份机自动切换不成功引起。事后电厂人员将空预器烟气挡板甲1、乙1和甲2、乙2两组控制指令分离，分别接至不同的控制站进行控制，防止类似故障再次发生。 2.3 DAS系统异常案例分析 DAS系统是构成自动和保护系统的基础，但由于受到自身及接地系统的可靠性、现场磁场干扰和安装调试质量的影响，DAS信号值瞬间较大幅度变化而导致保护系统误动，甚至机组误跳闸故障在我省也有多次发生，比较典型的这类故障有: (1)模拟量信号漂移:为了消除DCS系统抗无线电干扰能力差的缺陷，有的DCS厂家对所有的模拟量输入通道加装了隔离器，但由此带来部分热电偶和热电阻通道易电荷积累，引起信号无规律的漂移，当漂移越限时则导致保护系统误动作。我省曾有三台机组发生此类情况(二次引起送风机一侧马达线圈温度信号向上漂移跳闸送风机，联跳引风机对应侧)，但往往只要松一下端子板接线(或拆下接线与地碰一下)再重新接上，信号就恢复了正常。开始热工人员认为是端子柜接地不好或者I/O屏蔽接线不好引起，但处理后问题依旧。厂家多次派专家到现场处理也未能解决问题。后在机组检修期间对系统的接地进行了彻底改造，拆除原来连接到电缆桥架的AC、DC接地电缆;柜内的所有备用电缆全部通过导线接地;UPS至DCS电源间增加1台20kVA的隔离变压器，专门用于系统供电，且隔离变压器的输出端N线与接地线相连，接地线直接连接机柜作为系统的接地。同时紧固每个端子的接线;更换部份模件并将模件的软件版本升级等。使漂移现象基本消除。 (2)DCS故障诊断功能设置不全或未设置。信号线接触不良、断线、受干扰，使信号值瞬间变化超过设定值或超量程的情况，现场难以避免，通过DCS模拟量信号变化速率保护功能的正确设置，可以避免或减少这类故障引起的保护系统误动。但实际应用中往往由于此功能未设置或设置不全，使此类故障屡次发生。如一次风机B跳闸引起机组RB动作，首出信号为轴承温度高。经查原因是由于测温热电阻引线是细的多股线，而信号电缆是较粗的 单股线，两线采用绞接方式，在震动或外力影响下连接处松动引起轴承温度中有点信号从正常值突变至无穷大引起(事后对连接处进行锡焊处理)。类似的故障有:民工打扫现场时造成送风机轴承温度热电阻接线松动引起送风机跳闸;轴承温度热电阻本身损坏引起一次风机跳闸;因现场干扰造成推力瓦温瞬间从99?突升至117?，1秒钟左右回到99?，由于相邻第八点已达85?，满足推力瓦温度任一点105?同时相邻点达85?跳机条件而导致机组跳闸等等。预防此类故障的办法，除机组检修时紧固电缆和电缆接线，并采用手松拉接线方式确认无接线松动外，是完善DCS的故障诊断功能，对参与保护连锁的模拟量信号，增加信号变化速率保护功能尤显重要(一当信号变化速率超过设定值，自动将该信号退出相应保护并报警。当信号低于设定值时，自动或手动恢复该信号的保护连锁功能)。 (3)DCS故障诊断功能设置错误:我省有台机组因为电气直流接地，保安1A段工作进线开关因跳闸，引起挂在该段上的汽泵A的工作油泵A连跳，油泵B连锁启动过程中由于油压下降而跳汽泵A，汽泵B升速的同时电泵连锁启动成功。但由于运行操作速度过度，电泵出口流量超过量程，超量程保护连锁开再循环门，使得电泵实际出水小，B泵转速上升到5760转时突然下降1000转左右(事后查明是抽汽逆止阀问题)，最终导致汽包水位低低保护动作停炉。此次故障是信号超量程保护设置不合理引起。一般来说，DAS的模拟量信号超量程、变化速率大等保护动作后，应自动撤出相应保护，待信号正常后再自动或手动恢复保护投运。 2.4 软件故障案例分析 分散控制系统软件原因引起的故障，多数发生在投运不久的新软件上，运行的老系统发生的概率相对较少，但一当发生，此类故障原因的查找比较困难，需要对控制系统软件有较全面的了解和掌握，才能通过分析、试验，判断可能的故障原因，因此通常都需要厂家人员到现场一起进行。这类故障的典型案例有三种: (1)软件不成熟引起系统故障:此类故障多发生在新系统软件上，如有台机组80%额定负荷时，除DEH画面外所有DCS的CRT画面均死机(包括两台服务器)，参数显示为零，无法操作，但投入的自动系统运行正常。当时采取的措施是:运行人员就地监视水位，保持负荷稳定运行，热工人员赶到现场进行系统重启等紧急处理，经过30分钟的处理系统恢复正常运行。故障原因经与厂家人员一起分析后，确认为DCS上层网络崩溃导致死机，其过程是服务器向操作员站发送数据时网络阻塞，引起服务器与各操作员站的连接中断，造成操作员站读不到数据而不停地超时等待，导致操作员站图形切换的速度十分缓慢(网络任务未死)。针对管理网络数据阻塞情况，厂家修改程序考机测试后进行了更换。另一台机组曾同时出现4台主控单元“白灯”现象，现场检查其中2台是因为A机备份网停止发送，1台是A机备份网不能接收，1台是A机备份网收、发数据变慢(比正常的站慢几倍)。这类故障的原因是主控工作机的网络发送出现中断丢失，导致工作机发往备份机的数据全部丢失，而双机的诊断是由工作机向备份机发诊断申请，由备份机响应诊断请求，工作机获得备份机的工作状态，上报给服务器。由于工作机的发送数据丢失，所以工作机发不出申请，也就收不到备份机的响应数据，认为备份机故障。临时的解决方法是 当长时间没有正确发送数据后，重新初始化硬件和软件，使硬件和软件从一个初始的状态开始运行，最终通过更新现场控制站网络诊断程序予以解决。 (2)通信阻塞引发故障:使用TELEPERM-ME系统的有台机组，负荷300MW时,运行人员发现煤量突减，汽机调门速关且CRT上所有火检、油枪、燃油系统均无信号显示。热工人员检查发现机组EHF系统一柜内的I/O BUS接口模件ZT报警灯红闪，操作员站与EHF系统失去偶合，当试着从工作站耦合机进入OS250PC软件包调用EHF系统时，提示不能访问该系统。通过查阅DCS手册以及与SIEMENS专家间的电话分析讨论，判断故障原因最大的可能是在三层CPU切换时，系统处理信息过多造成中央CPU与近程总线之间的通信阻塞引起。根据商量的处理方案于当晚11点多在线处理，分别按三层中央柜的同步模件的SYNC键，对三层CPU进行软件复位:先按CPU1的SYNC键，相应的红灯亮后再按CPU2的SYNC键。第二层的同步红灯亮后再按CPU3的同步模件的SYNC键，按3秒后所有的SYNC的同步红灯都熄灭，系统恢复正常。 (3)软件安装或操作不当引起:有两台30万机组均使用Conductor NT 5.0作为其操作员站，每套机组配置3个SERVER和3个CLIENT，三个CLIENT分别配置为大屏、值长站和操作员站,机组投运后大屏和操作员站多次死机。经对全部操作员站的SERVER和CLIENT进行全面诊断和多次分析后，发现死机的原因是:1)一台SERVER因趋势数据文件错误引起它和挂在它上的CLIENT在当调用趋势画面时画面响应特别缓慢(俗称死机)。在删除该趋势数据文件后恢复正常。2)一台SERVER因文件类型打印设备出错引起该SERVER的内存全部耗尽，引起它和挂在它上的CLIENT的任何操作均特别缓慢，这可通过任务管理器看到DEV.EXE进程消耗掉大量内存。该问题通过删除文件类型打印设备和重新组态后恢复正常。3)两台大屏和工程师室的CLIENT因声音程序没有正确安装，当有报警时会引起进程CHANGE.EXE调用后不能自动退出，大量的CHANGE.EXE堆积消耗直至耗尽内存，当内存耗尽后，其操作极其缓慢(俗称死机)。重新安装声音程序后恢复正常。此外操作员站在运行中出现的死机现象还有二种:一种是鼠标能正常工作，但控制指令发不出，全部或部分控制画面不会刷新或无法切换到另外的控制画面。这种现象往往是由于CRT上控制画面打开过多，操作过于频繁引起，处理方法为用鼠标打开VMS系统下拉式菜单，RESET应用程序，10分钟后系统一般就能恢复正常。另一种是全部控制画面都不会刷新，键盘和鼠标均不能正常工作。这种现象往往是由操作员站的VMS操作系统故障引起。此时关掉OIS电源，检查各部分连接情况后再重新上电。如果不能正常启动，则需要重装VMS操作系统;如果故障诊断为硬件故障，则需更换相应的硬件。 (4)总线通讯故障:有台机组的DEH系统在准备做安全通道试验时，发现通道选择按钮无法进入，且系统自动从“高级”切到“基本级”运行，热控人员检查发现GSE柜内的所有输入/输出卡(CSEA/CSEL)的故障灯亮, 经复归GSE柜的REG卡后，CSEA/CSEL的故障灯灭，但系统在重启“高级” 时，维护屏不能进入到正常的操作画面呈死机状态。根据报警信息分析，故障原因是系统存在总线通讯故障及节点故障引起。由于阿尔斯通DEH系统无冗余 配置，当时无法处理，后在机组调停时，通过对基本级上的REG卡复位，系统恢复了正常。 (5)软件组态错误引起:有台机组进行#1中压调门试验时，强制关闭中间变量IV1RCO信号，引起#1-#4中压调门关闭，负荷从198MW降到34MW，再热器压力从2.04MP升到4.0Mpa,再热器安全门动作。故障原因是厂家的DEH组态，未按运行方式进行，流量变量本应分别赋给IV1RCO-IV4RCO，实际组态是先赋给IV1RCO，再通过IV1RCO分别赋给IV2RCO-IV4RCO。因此当强制IV1RCO=0时，所有调门都关闭，修改组态文件后故障消除。 2.5 电源系统故障案例分析 DCS的电源系统，通常采用1:1冗余方式(一路由机组的大UPS供电，另一路由电厂的保安电源供电)，任何一路电源的故障不会影响相应过程控制单元内模件及现场I/O模件的正常工作。但在实际运行中，子系统及过程控制单元柜内电源系统出现的故障仍为数不少，其典型主要有: (1)电源模件故障:电源模件有电源监视模件、系统电源模件和现场电源模件3种。现场电源模件通常在端子板上配有熔丝作为保护，因此故障率较低。而前二种模件的故障情况相对较多:1)系统电源模件主要提供各不同等级的直流系统电压和I/O模件电压。该模件因现场信号瞬间接地导致电源过流而引起损坏的因素较大。因此故障主要检查和处理相应现场I/O信号的接地问题，更换损坏模件。如有台机组负荷520MW正常运行时MFT，首出原因“汽机跳闸"。CRT画面显示二台循泵跳闸，备用盘上循泵出口阀,86?信号报警。5分钟后运行巡检人员就地告知循泵A、B实际在运行，开关室循泵电流指示大幅晃动且A大于B。进一步检查机组PLC诊断画面，发现控制循泵A、B的二路冗余通讯均显示“出错”。43分钟后巡检人员发现出口阀开度小就地紧急停运循泵A、B。事后查明A、B两路冗余通讯中断失去的原因，是为通讯卡提供电源支持的电源模件故障而使该系统失电，中断了与PLC主机的通讯，导致运行循泵A、B状态失去，凝汽器保护动作，机组MFT。更换电源模件后通讯恢复正常。事故后热工制定的主要反事故措施，是将两台循泵的电流信号由PLC改至DCS的CRT显示，消除通信失去时循泵运行状态无法判断的缺陷;增加运行泵跳闸关其出口阀硬逻辑(一台泵运行，一台泵跳闸且其出口阀开度,30度，延时15秒跳运行泵硬逻辑;一台泵运行，一台泵跳闸且其出口阀开度,0度，逆转速动作延时30秒跳运行泵硬逻辑);修改凝汽器保护实现方式。2)电源监视模件故障引起:电源监视模件插在冗余电源的中间，用于监视整个控制站电源系统的各种状态，当系统供电电压低于规定值时，它具有切断电源的功能，以免损坏模件。另外它还提供报警输出触点，用于接入硬报警系统。在实际使用中，电源监视模件因监视机箱温度的2个热敏电阻可靠性差和模件与机架之间接触不良等原因而故障率较高。此外其低电压切断电源的功能也会导致机组误跳闸， 如有台机组满负荷运行，BTG盘出现“CCS控制模件故障”报警，运行人员发现部分CCS操作框显示白色，部分参数失去，且对应过程控制站的所有模件显示白色，6s后机组MFT，首出原因为“引风机跳闸”。约2分钟后CRT画面显示恢复正常。当时检查系统未发现任何异常(模件无任何故障痕迹，过程控制站的通讯卡切换试验正常)。机组重新启动并网运行也未发现任何问题。事后与厂家技术人员一起专题分析讨论，并利用其它机组小修机会对控制系统模拟试验验证后，认为事件原因是由于该过程控制站的系统供电电压瞬间低于规定值时，其电源监视模件设置的低电压保护功能作用切断了电源，引起控制站的系统电源和24VDC、5VDC或15VDC的瞬间失去，导致该控制站的所有模件停止工作(现象与曾发生过的24VDC接地造成机组停机事件相似)，使送、引风机调节机构的控制信号为0，送风机动叶关闭(气动执行机构)，引风机的电动执行机构开度保持不变(保位功能)，导致炉膛压力低，机组MFT。 (2)电源系统连接处接触不良:此类故障比较典型的有:1)电源系统底板上5VDC电压通常测量值在5.10,5.20VDC之间，但运行中测量各柜内进模件的电压很多在5V以下，少数跌至4.76VDC左右，引起部分I/O卡不能正常工作。经查原因是电源底板至电源母线间连接电缆的多芯铜线与线鼻子之间，表面上接触比较紧，实际上因铜线表面氧化接触电阻增加，引起电缆温度升高，压降增加。在机组检修中通过对所有5VDC电缆铜线与线鼻子之间的焊锡处理，问题得到解决。2)MACS-?DCS运行中曾在两个月的运行中发生2M801工作状态显示故障而更换了13台主控单元，但其中的多数离线上电测试时却能正常启动到工作状态，经查原因是原主控5V电源，因线损和插头耗损而导致电压偏低;通过更换主控间的冗余电缆为预制电缆;现场主控单元更换为2M801E-D01，提升主控工作电源单元电压至5.25V后基本恢复正常。3)有台机组负荷135MW时，给水调门和给水旁路门关小，汽包水位急速下降引发MFT。事后查明原因是给水调门、给水旁路门的端子板件电源插件因接触不良，指令回路的24V电源时断时续，导致给水调门及给水旁路门在短时内关下，汽包水位急速下降导致MFT。4)有台机组停炉前，运行将汽机控制从滑压切至定压后，发现DCS上汽机调门仍全开，主汽压力4260kpa，SIP上显示汽机压力下降为1800kpa，汽机主保护未动作，手动拍机。故障原因系汽机系统与DCS、汽机显示屏通讯卡件BOX1电源接触点虚焊、接触不好，引起通讯故障，使DCS与汽机显示屏重要数据显示不正常，运行因汽机重要参数失准手动拍机。经对BOX1电源接触点重新焊接后通讯恢复。5)循泵正常运行中曾发出#2UPS失电报警，20分钟后对应的#3、#4循泵跳闸。由于运行人员处理及时，未造成严重后果。热工人员对就地进行检查发现#2UPS输入电源插头松动，导致#2UPS失电报警。进行专门试验结果表明，循泵跳闸原因是UPS输入电源失去后又恢复的过程中，引起PLC输入信号抖动误发跳闸信号。 (3)UPS功能失效:有台机组呼叫系统的喇叭有杂音，通信班人员关掉该系统的主机电源查原因并处理。重新开 启该主机电源时，呼叫系统杂音消失，但集控室右侧CRT画面显示全部失去，同时MFT信号发出。经查原因是由于呼叫系统主机电源接至该机组主UPS，通讯人员在带载合开关后，给该机组主UPS电源造成一定扰动，使其电压瞬间低于195V，导致DCS各子系统后备UPS启动，但由于BCS系统、历史数据库等子系统的后备UPS失去带负荷能力(事故后试验确定)，造成这些系统失电，所有制粉系统跳闸，机组由于“失燃料”而MFT 。 (4)电源开关质量引起:电源开关故障也曾引起机组多次MFT，如有台机组的发电机定冷水和给水系统离线，汽泵自行从“自动”跳到“手动”状态;在MEH上重新投入锅炉自动后，汽泵无法增加流量。1分钟后锅炉因汽包水位低MFT动作。故障原因经查是DCS 给水过程控制站二只电源开关均烧毁，造成该站失电，导致给水系统离线，无法正常向汽泵发控制信号，最终锅炉因汽包水位低MFT动作。 2.6 SOE信号准确性问题处理 一旦机组发生MFT或跳机时，运行人员首先凭着SOE信号发生的先后顺序来进行设备故障的判断。因此SOE记录信号的准确性，对快速分析查找出机组设备故障原因有着很重要的作用。这方面曾碰到过的问题有: (1)SOE信号失准:由于设计等原因，基建接受过来的机组，SOE信号往往存在着一些问题(如SOE系统的信号分辨力达不到指标要求却因无测试仪器测试而无法证实，信号源不是直接取自现场，描述与实际不符，有些信号未组态等等)，导致SOE信号不能精确反映设备的实际动作情况。有台机组MFT时，光字牌报警“全炉膛灭火”，检查DCS中每层的3/4火检无火条件瞬间成立，但SOE却未捉捕到“全炉膛灭火”信号。另一台机组MFT故障，根据运行反映，首次故障信号显示“全炉膛灭火”，同时有“DCS电源故障”报警，但SOE中却未记录到DCS电源故障信号。这使得SOE系统在事故分析中的作用下降，增加了查明事故原因的难度。为此我省各电厂组织对SOE系统进行全面核对、整理和完善，尽量做到SOE信号都取自现场，消除SOE系统存在的问题。同时我们专门开发了SOE信号分辨力测试仪，经浙江省计量测试院测试合格后，对全省所属机组SOE系统分辨力进行全部测试，掌握了我省DCS的SOE系统分辨力指标不大于1ms的有四家，接近1ms的有二家，4ms的有一家。 (2)SOE报告内容凌乱:某电厂两台30万机组的INFI-90分散控制系统，每次机组跳闸时生成的多份SOE报告内容凌乱，启动前总是生成不必要的SOE报告。经过1)调整SEM执行块参数， 把触发事件后最大事件数及触发事件后时间周期均适当增大。2)调整DSOE Point 清单，把每个通道的Simple Trigger由原来的BOTH改为0TO1，Recordable Event。3)重新下装SEM组态后，问题得到了解决。 (3)SOE报表上出现多个点具有相同的时间标志:对于INFI-90分散控制系统，可能的原因与处理方法是:1)某个SET或SED模件被拔出后在插入或更换，导致该子模件上的所有点被重新扫描并且把所有状态为1的点(此时这些点均有相同的跳闸时间)上报给SEM。2)某个MFP主模件的SOE缓冲区设置太小产生溢出，这种情况下，MFP将会执行内部处理而复位SOE，导致其下属的所有SET或SED子模件中，所有状态为1的点(这些点均有相同跳闸时间)上报给了SEM模件。处理方法是调整缓冲区的大小(其值由FC241的S2决定，一般情况下调整为100)。3)SEM收到某个MFP的事件的时间与事件发生的时间之差大于设定的最大等待时间(由FC243的S5决定)，则SEM将会发一个指令让对应的MFP执行SOE复位，MFP重新扫描其下属的所有SOE点，且将所有状态为1 的点(这些点均有相同的跳闸时间)上报给SEM，。在环路负荷比较重的情况下(比如两套机组通过中央环公用一套SEM模件)，可适当加大S5值，但最好不要超过60秒。 2.7 控制系统接线原因 控制系统接线松动、错误而引起机组故障的案例较多，有时此类故障原因很难查明。此类故障虽与控制系统本身质量无关，但直接影响机组的安全运行，如: (1)接线松动引起:有台机组负荷125MW，汽包水位自动调节正常，突然给水泵转速下降，执行机构开度从64%关至5%左右，同时由于给水泵模拟量手站输出与给水泵液偶执行机构偏差大(大于10%自动跳出)给水自动调节跳至手动，最低转速至1780rpm，汽包水位低低MFT动作。原因经查是因为给水泵液偶执行机构与DCS的输出通道信号不匹配，在其之间加装的信号隔离器，因24VDC供电电源接线松动失电引起。紧固接线后系统恢复正常。事故后对信号隔离器进行了冗余供电。 (2)接线错误引起:某#2 机组出力300MW时,#2B汽泵跳闸(无跳闸原因首出、无大屏音响报警)，机组RB动作，#2E磨联锁跳闸，电泵自启，机组被迫降负荷。由于仅有ETS出口继电器动作记录, 无#2B小机跳闸首出和事故报警，且故障后的检查试验系统都正常，当时原因未查明。后机组检修复役前再次发生误动时，全面检查小机现场紧急跳闸按钮前接的是电源地线，跳闸按钮后至PLC，而PLC后的电缆接的是220V电源火线，拆除跳闸按钮后至PLC的电缆,误动现象消除，由此查明故障原因是是跳闸按钮后至PLC的电缆发生接地，引起紧急跳闸系统误动跳小机。 (3)接头松动引起:一台机组备用盘硬报警窗处多次出现“主机EHC油泵2B跳闸”和“开式泵2A跳闸”等信号误报警，通过CRT画面检查发现PLC的 A路部分I/O柜通讯时好时坏，进一步检查发现机侧PLC的3A、4、5A和6的4个就地I/O柜二路通讯同时时好时坏，与此同时机组MFT动作，首出原因为汽机跳闸。原因是通讯母线B路在PLC4柜内接头和PLC5、PLC4柜本身的通讯分支接头有轻微松动，通过一系列的紧固后通讯恢复正常。 针对接线和接头松动原因引起的故障，我省在基建安装调试和机组检修过程中，通过将手松拉接线以以确认接线 是否可靠的方法，列入质量验收内容，提高了接线质量，减少了因接线质量引起的机组误动。同时有关电厂 制定了热工控设备通讯电缆随机组检修紧固 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 ，完善控制逻辑，提高了系统的可靠性。 2.8 控制系统可靠性与其它专业的关系 需要指出的是MFT和ETS保护误动作的次数，与有关部门的配合、运行人员对事故的处理能力密切相关，类似的故障有的转危为安，有的导致机组停机。一些异常工况出现或辅机保护动作，若运行操作得当，本可以避免MFT动作(如有台机组因为给煤机煤量反馈信号瞬时至零，30秒后逻辑联锁磨煤机热风隔离挡板关闭，引起一次风流量急降和出口风温持续下跌，热风调节挡板自动持续开至100%，冷风调节挡板由于前馈回路的作用而持续关小，使得一次风流量持续下降。但由于热风隔离挡板有卡涩，关到位信号未及时发出，使得一次风流量小至造成磨煤机中的煤粉积蓄，第5分钟时运行减少了约10%的煤量，约6分钟后热风隔离挡板突然关到位，引起一次风流量的再度急剧下降，之后按设计连锁逻辑，冷风隔离挡板至全开，使得一次风流量迅速增大，并将磨煤机C中的蓄煤喷向炉膛，造成锅炉燃烧产生局部小爆燃，引风机自动失控于这种异常情况，在三个波的扰动后(约1分钟)，炉膛压力低低MFT。当时MFT前7分钟的异常工况运行过程中，只要停运该台磨煤机就可避免MFT故障的发生)。此外有关部门与热工良好的配合，可减少或加速一些误动隐患的消除;因此要减少机组停组次数，除热工需在提高设备可靠性和自身因素方面努力外，还需要热工和机务的协调配合和有效工作，达到对热工自动化设备的全方位管理。需要运行人员做好事故预想，完善相关事故操作指导，提高监盘和事故处理能力。 3 提高热工自动化系统可靠性的建议 随着热工系统覆盖机、电、炉运行的所有参数，监控功能和范围的不断扩大以及机组运行特点的改变和DCS技术的广泛应用，热控自动化设备已由原先的配角地位转变为决定机组安全经济运行的主导因素，其任一环节出现问题，都有导致热控装置部分功能失效或引发系统故障，机组跳闸、甚至损坏主设备的可能。因此如何通过科学的基础管理，确保所监控的参数准确、系统运行可靠是热工安全生产工作中的首要任务。在收集、总结、吸收同仁们自动化设备运行检修、管理经验和保护误动误动原因分析的基础上，结合热工监督工作实践，对提高热工保护系统可靠性提出以下建议，供参考: 3.1 完善热工自动化系统 (1)解决操作员站电源冗余问题:过程控制单元柜的电源系统均冗余配置，但所有操作员站的电源通常都接自本机组的大UPS，不提供冗余配置。如果大UPS电压波动，将可能引起所有操作员站死机而不得不紧急停运机组，但由于死机后所有信号都失去监视，停机也并非易事。为避免此类问题发生，建议将每台机组的部份操作员站与另一台机组的大UPS交叉供电，以保证当本机大UPS电压波动时，仍有2台OIS在正常运行。 (2)对硬件的冗余配置情况进行全面核查，重要保护信号尽可能采取三取二方式，消除同参数的多信号处理和互为备用设备的控制回路未分模件、分电缆或分电源(对互为备用的设备)现象，减少一模件故障引起保护系统误 动的隐患。 (3)做好软报警信号的整理:一台600MW机组有近万个软报警点，这些软报警点往往未分级处理，存在许多描述错误，报警值设置不符设计，导致操作画面上不断出现大量误报警，使运行人员疲倦于报警信号，从而无法及时发现设备异常情况，也无法通过软报警去发现、分析问题。为此组织对软报警点的核对清理，整理并修改数据库里软报警量程和上、下限报警值;通过数据库和在装软件逻辑的比较，矫正和修改错误描述，删除操作员站里重复和没有必要的软报警点，对所有软报警重新进行分组、分级，采用不同的颜色并开通操作员站声音报警，进行报警信号的综合应用研究，使软报警在运行人员监盘中发挥作用。 (4)合理设置进入保护联锁系统的模拟量定值信号故障诊断功能的处理，如信号变化速率诊断处理功能的利用，可减少因接线松动、干扰信号或设备故障引起的信号突变导致系统故障的发生，未设置的应增加设置。 (5)继续做好热工设备电源回路的可靠性检查工作，对重要的保护装置及DCS、DEH系统，定期做好电源切换试验工作，减少或避免由于电源系统问题引起机组跳机等情况发生。 (6)加强对测量设备现场安装位置和测量管路敷设的检查，消除不满足规程要求隐患，避免管路积水和附加的测量误差，导致机组运行异常工况的再次发生。 (7)加强对电缆防损、和敷设途径的防火、防高温情况检查，不符要求处要及时整改，尤其是燃机机组，要避免因烟道漏气烧焦电缆，导致跳机故障的发生。 (8)电缆绝缘下降、接线不规范(松动、毛刺等)、通讯电缆接头松动、信号线拆除后未及时恢复等，引起热工系统异常情况的屡次发生，表明随着机组运行时间的延伸，电缆原先紧固的接头和接线，可能会因气候、氧化等因素而引起松动，电缆绝缘可能会因老化而下降。为避免此类故障的发生，各电厂应将热工重要系统电缆的绝缘测量、电缆接线和通讯电缆接头紧固、消除接线外露现象等，列入机组检修的热工常规检修项目中，并进行抽查验收，对所有接线用手松拉，确认接线紧固，消除接线松动而引发保护系统误动的隐患。 (9)开展热工保护、连锁信号取样点可靠性、保护逻辑条件及定值合理性的全面梳理评估工作，经过论证确认，进行必要的整改，(如给泵过量程信号设计为开再循环门的，可能会引起系统异常，应进行修改)。完善机组的硬软报警、报警分级处理及定值核对，确保其与经审核颁发的热工报警、保护定值表相符。保警信号综合利用 3.2 加强热控自动化系统的运行维护管理 (1)模件吹扫:有些DCS的模件对灰和静电比较敏感，如果模件上的积灰较多可能会造成该模件的部分通道不能正常工作甚至机组MFT，如我省曾有台机组，一个月内相继5次MFT，前四次MFT动作因GPS校时软件有问题，导致历史库、事故追忆、SOE记录时间不一致，事故原因未能查明。在GPS校时软件问题得到处理后发生第五次MFT时，根据记录查明MFT动作原因系DCS主控单元一内部模件未进行喷涂绝缘漆处理，表面积灰严重使内部模件板上元器件瞬间导通，导致控制单元误发网络信号引起。更换该控制单元模件和更改组态软件后，系统 恢复正常运行。因此要做好电子室的孔洞封堵，保持空气的清洁度，停机检修时及时进行模件的清扫。但要注意，有些机组的DCS模件吹扫、清灰后，往往发生故障率升高现象(有电厂曾发生过内部电容爆炸事件)，其原因可能与拨插模件及吹扫时的防静电措施、压缩空气的干燥度、吹扫后模件及插槽的清洁度等有关，因此进行模件工作时，要确保防静电措施可靠，吹扫的压缩空气应有过滤措施(最好采用氮气吹扫)，吹扫后模件及插槽内清洁。 (2)风扇故障、不满足要求的环境温湿度和灰尘等小问题，有可能对设备安全产生隐患，运行维护中加强重视。 (3)统计、分析发生的每一次保护系统误动作和控制系统故障原因(包括保护正确动作的次数统计)，举一反三，消除多发性和重复性故障。 (4)对重要设备元件，严格按规程要求进行周期性测试。完善设备故障、运行维护和损坏更换登记等台帐。 (5)完善热工控制系统故障下的应急处理措施(控制系统故障、死机、重要控制系统冗余主控制器均发生故障)。 (6)根据系统和设备的实际运行要求，每二年修订保护定值清册一次，并把核对、校准保护系统的定值作为一项标准项目列入机组大小修项目中。重要保护系统条件、定值的修改或取消，宜取得制造厂同意，并报上级主管部门批准、备案。 (7)通过与规定值、出厂测试数据值、历次测试数据值、同类设备的测试数据值比较，从中了解设备的变化趋势，做出正确的综合分析、判断，为设备的改造、调整、维护提供科学依据。 3.3 规范热工自动化系统试验 (1)完善保护、联锁系统专用试验操作卡(操作卡上对既有软逻辑又有硬逻辑的保护系统应有明确标志);检修、改造或改动后的控制系统，均应在机组起动前，严格按照修改审核后的试验操作卡逐步进行试验。 (2)各项试验信号应从源头端加入，并尽量通过物理量的实际变化产生。试验过程中如发现缺陷，应及时消除后重新试验(特殊试验项目除外)直至合格。 (3)规范保护信号的强制过程(包括强制过程可能出现的事故事前措施，信号、图纸的核对，审批人员的确认把关，强制过程的监护及监护人应对试验的具体操作进行核实和记录等)，强调信号的强置或解除强置，必须及时准确地作好记录和注销工作。 (4)所有试验应有试验方案(或试验操作单)、试验结束后应规范的填写试验报告(包括试验时间、试验内容、试验步骤、验收结果及存在的问题)，连同试验方案、试验曲线等一起归档保存。 3.4 继续做好基建机组、改造机组、检修机组的全过程热工监督工作 (1)对设备选型、采购、验收、安装、调试、竣工图移交等各个环节严把质量关，确保控制系统和设备指标满足要求。 (2)充分做好控制系统改造开工前的准备工作(包括设计、出厂验收、图纸消化等)。 (3)严格执行图纸 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 ，加强检修、改造施工中的图纸修改流程管理，图纸修改应及时在计算机内进行，以 保证图纸随时符合实际;试验图纸应来自确认后的最新版本。 (4)计算机软件组态、保护的定值和逻辑需进行修改或改进时，应严格执行规定的修改程序;修改完毕应及时完成对保护定值清册和逻辑图纸的修改，组态文件进行拷贝，并与保护修改资料一起及时存档。 (5)机组检修时进行控制系统性能与功能的全面测试，确保检修后的控制系统可靠。 3.5 加强 培训 焊锡培训资料ppt免费下载焊接培训教程 ppt 下载特设培训下载班长管理培训下载培训时间表下载 交流 (1)定期进行人员的安全教育和专业技术培训，不断提高人员的安全意识和专业水平，提高人员对突发事件的准确判断和迅速处理能力。减少检修维护和人为原因引起的热工自动化系统故障。 (2)加强电厂间交流，针对热工中存在的问题，组织专业讨论会，共同探讨解决问题办法。 (3)完善热工保护定值及逻辑修改制度;认真组织学习、严格执行热工保护连锁投撤制度;实行热工保护定值及逻辑修改、热工保护投撤、热工保护连锁信号强制与解除强制监护制。