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考虑钢护筒效应的混合桩水平承载性能分析.pdf

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上传者: 做梦的人2000 2012-06-28 评分 0 0 0 0 0 0 暂无简介 简介 举报

简介:本文档为《考虑钢护筒效应的混合桩水平承载性能分析pdf》,可适用于经济金融领域,主题内容包含http:qkscqueducn第33卷第3期土木建筑与环境工程Vol.33No.32011年6月JournalofCivilArchitectur符等。

http:qkscqueducn第33卷第3期土木建筑与环境工程Vol.33No.32011年6月JournalofCivilArchitectural&EnvironmentalEngineeringJun.2011考虑钢护筒效应的混合桩水平承载性能分析穆保岗1班 笑2龚维明1(1.东南大学土木工程学院南京210092.帝国理工学院土木环境工程系伦敦SW72AZ)收稿日期:20101214基金项目:国家科技支撑计划课题(2011BAG07B01)作者简介:穆保岗(1974)男博士副教授硕士生导师主要从事岩土及地下结构等方面研究(Email)mubaogang@seu.edu.cn。摘 要:深水桥梁基础施工时的钢护筒在钻孔灌注桩施工完毕后保留桩体实际上形成了“上大下小”的变截面混合桩。采用非线性的NL法比较了苏通大桥的钻孔灌注桩在考虑钢护筒效应和忽略钢护筒效应这两种工况下基桩位移和内力分布结果表明考虑钢护筒效应可减少桩顶位移约50%在准确计算水平荷载下的变形时不能忽略制作并进行了8个构件的模型试验表明施工泥皮厚度将显著影响水平荷载下的钢护筒和内部桩体的共同作用能力。关键词:钢护筒混合桩NL法泥皮中图分类号:TU47  文献标志码:A  文章编号:16744764(2011)03006806犔犪狋犲狉犪犾犔狅犪犱犆犪狆犪犮犻狋狔犃狀犪犾狔狊犻狊狅犳犞犪狉犻犪犫犾犲犛犲犮狋犻狅狀犎狔犫狉犻犱犘犻犾犲狊狑犻狋犺犠狋犲犲犾犆犪狊犻狀犵犕犝犅犪狅犵犪狀犵1犅犃犖犡犻犪狅2犌犗犖犌犠犲犻犿犻狀犵1(1.CivilEngineeringCollegeSoutheastUniversityNanjing210096P.R.China2.DepartmentofCivilandEnvironmentalEngineeringImperialCollegeLondonLondonSW72AZUK)犃犫狊狋狉犪犮狋:Withtheconstructionofdeepwaterbridgefoundationsteelcasingisleftaftertheconstructionofcastinplacepilesduetothedismantledifficulty.Thenthepileactuallyformsavariablesectionpilewhichhasbiggersectionareaatupperpart.UsingthenonlinearNLmethodthedisplacementandtheinternalforceareanalyzedforpileswithandwithoutcasinginSutongBridge.Itisfoundthatthedisplacementofpilewithcasingcanbereducedby50%anditcannotbeignoredforaccuratecalculationofdisplacement.8modelpiletestsarecarriedoutwhichsuggeststhattheslurrythicknesscansignificantlyaffectthecapabilityofcoworkingbetweenthepileandthecasing.犓犲狔狑狅狉犱狊:steelcasinghybridpilesNLmethodslurry  1963年钻孔灌注桩在中国河南安阳宿桥首次成功使用随着高层建筑和大型桥梁的增多应用越来越广泛桩型也向着超长大直径方向发展。通常变截面桩是指其横截面尺寸及性状沿着桩身轴向变化的桩。普通的变截面桩有:扩底桩、多级扩径桩、分段变截面(变径)桩和组合型桩等(如图1所示)并且做了较为深入系统的研究[14]但多数通常意义上的变截面桩沿桩身范围内材料同一一般均为钢筋混凝土桩且大多研究集中于竖向承载力和变形特性的研究。随着跨海跨江大桥的建设桥梁钻孔灌注桩基础应用普遍在深水中施工的大直径钻孔灌注桩需预先打设钢护筒形成围堰。钢护筒外径一般比设计桩径大0.2~0.4m钢护筒长度一般为桩长的40%左右表1为近年部分深水桥梁桩的钢护筒几何尺寸[58]。成桩之后因其拆除困难都被保留下来成为永久桩体结构的一部分。桩体事实上形成了“上大下小”的变截面大直径混合桩:上部为类似于钢管http:qkscqueducn混凝土柱、下部为钢筋混凝土桩的混合桩身在钢护筒范围内由于钢护筒的环箍效应在承受水平荷载时该段桩体将呈现出钢管-混凝土组合结构的承载特性称之为钢护筒效应。目前的设计理论均忽略钢护筒的作用为验算通过而需加大基桩截面或增加抗弯配筋措施从而显著增加工程造价。合理地评估钢护筒效应对准确验算基桩在极端水平荷载如地震荷载、船撞荷载下的大变形验算意义重大。图1 变截面桩的截面形状表1 部分工程中钢护筒尺寸工程名称桩长/m桩径/m钢护筒长度/m钢护筒壁厚/mm钢护筒外径/m湘江南大桥主桥主墩15~185.0/3.510125.4芜湖长江大桥2-8号墩33.035223.2泰州森北大桥2、3号墩8.51.28.5/7.561.5浙江椒江大桥8、9号墩7~782.030~50142.2苏通大桥K1291172.569252.85  国外的研究者也注意到海洋环境下的基桩施工的特殊性进行过桩头的接头试验和耐腐蚀环境的复合桩试验和理论研究[910]。美国公路桥梁设计规范认为永久钢护筒的壁厚大于3mm时就可以认为它参与受力[11]。日本大芝大桥则首次明确采用混合桩概念采用带凸缘的线形钢管[12]使钢管本身与填充的钢筋混凝土达到整体受力作用。中国的研究者也注意到了钢护筒对桩体强度提高的影响[13]并认为在水平荷载产生的弯矩分配中不能忽略但对钢护筒效应考虑与否对桩体水平荷载下桩体位移的影响以及与普通钢管柱相比其共同作用程度均缺少量化分析。1 钢护筒对桩基水平位移影响的理论分析11 水平荷载下单桩承载力适用方法选择水平荷载作用下桩和桩基的计算问题尚未完善。在线弹性地基反力法中张有龄法(1937年)至今仍被有选择地使用一般认为它比较适合于粘性土。建筑和公路等诸多行业规范普遍推荐使用的m法常认为是适用小位移情况下。在极端荷载下基桩的桩顶变形绝对值较大NL法[1415]则是基于大量的现场试验基于在大位移情况下的水平承载单桩实用非线性计算方法根据试验结果认为土抗力随深度的2/3次方变化随水平位移的1/3次方变化。桩侧土抗力的计算式可表示为:狆(狓狔)=犓N狓23狔13(1)水平地基系数犓N采用静载试验和经验公式法的结果。通过对大量试桩的犓N和地基土的物理力学指标的对比分析表明犓N值与土的压缩系数α有较好的相关性并得到下列拟合关系式:犓N=110ζ(α-0.2)1/2(2)压缩系数α具有较好的稳定性并和地基反力系数有着较好的相关性。12 桩侧土抗力函数的确定将桩侧土抗力的计算式狆=犓N狓2/3狔1/3代入挠曲微分方程:犈犐d4狔d狓4+犫0狆(狓狔)=0狆(狓狔)=犿(狓0+狓)犻狔狀=犽(狓)狔烅烄烆狀(3)可以得到犈犐d4狔d狓4+犅犓Nx2/3狔1/3=0(4)当桩的抗弯刚度犈犐为常数时可根据相似理论的方法利用标准桩的受力特性来推求实际工程桩的受力特性。对于受水平荷载的单桩来说微分方程式涉及的参数为抗弯刚度犈犐、横向抗力系数(即桩宽水平地基反力系数)犅犓N、荷载作用点的高度犔0故实际工程桩相对于标准桩的抗弯刚度、横向抗力系数和自由长度的相似系数犚犈犐犚犅犓犚犡应按下列公式确定:犚犈犐=(犈犐)P(犈犐)S犚犅犓=(犅犓N)P(犅犓N)S犚犡=(犔0)P(犔0)烍烌烎S(5)96第3期穆保岗等:考虑钢护筒效应的混合桩水平承载性能分析http:qkscqueducn式中下标P表示实际桩下标S表示标准桩。采用标准桩的主要参数规定详见有关文献[16]在此不再赘述。13 苏通大桥基桩算例以苏通大桥的工程试桩(K129)为例分别考虑采用钢护筒和不采用钢护筒这2种情况下桩顶按自由端分别计算。确定水平力犎P从100kN增加到1000kN时的单桩的受力特性。桩长为117m(地面以上部分20m地面以下部分97m桩径2.5m钢护筒长度69m地面以上部分20m地面以下部分49m钢护筒壁厚25mm。计算过程简列如下:1)采用加权平均值的方法确定水平地基系数犓N犓N=150kN/m32)按照组合桩[17]确定桩的抗弯刚度犈犐犈scm犐sc=犈s犐s+犈c犐c=8.3107kNm23)确定实际工程桩(下标P)相应于标准桩(下标S)的抗弯刚度、横向抗力系数和荷载作用点高度的相似系数犚犈犐犚犅犓犚犡犚犈犐=(犈犐)P(犈犐)S=8.3107105=830犚犅犓=(犅犓N)P(犅犓N)S=2.5150100=3.75犚犡=(犔0)P(犔0)S=125=2.44)确定计算挠度狔、转角φ、弯矩犕和剪力犙的相似系数:犚犙=犚8犡犚3犅犓犚-1槡犈犐=2.483.753830-槡1=8.4犚犕=犚10犡犚3犅犓犚-1槡犈犐=2.4103.753830-槡1=20.1犚φ=犚12犡犚3犅犓犚-3槡犈犐=2.4123.753830-槡3=0.06犚狔=犚14狓犚3犅犓犚-3槡犈犐=2.4143.753830-槡3=0.145)根据实际工程桩荷载犎p及相似系数犚Q求得相应标准桩的水平荷载Hs犎狊=犎p犚Q=1008.4=12kN6)由犎s值查表并插值获得此荷载下的标准桩各项特征值(狔犎)S=0.018m(犕max)S=65.4kNm(狔0)S=0.003m(狓犕)S=1.09m7)确定实际工程桩的受力特征:桩顶位移:(狔犎)P=犚狔(狔犎)S=2.53mm最大弯矩计算得到:(犕max)P=犚犕(犕max)S=1314kNm泥面位移:(狔0)P=犚狔(狔0)S=0.45mm最大弯矩(剪力零点)离泥面深度:(狓犕)犘=犚狓(狓犕)犛=2.61m8)重复(3)-(7)步骤就可确定工程桩在不同水平荷载犎p作用下的受力特性。不考虑钢护筒作用的构件受力分析时需要重新确定桩的抗弯刚度犈犐。经过计算得到犈c犐c=3.5107kNm2重新代入计算把在相同水平荷载条件下考虑钢护筒效应和不考虑钢护筒效应构件的重要参数进行对比结果如表2所示。14 小结从表2可以看出钢护筒对构件的水平向约束十分明显在相同荷载条件下不考虑钢护筒构件的桩顶水平位移是考虑钢护筒构件桩顶水平位移的2倍。如加载到1000kN时考虑钢护筒构件的桩顶位移仅为48.8mm而忽略钢护筒构件的桩顶位移达到了100mm而最大弯矩的深度分布也有所变化。图2 桩顶位移变化图图3 泥面位移变化图图2和3是考虑钢护筒作用和忽略钢护筒作用2种情况下的桩顶位移和泥面位移的变化曲线。可以看出考虑钢护筒作用与否的桩顶和泥面的位移变化很大对弯矩最大值和最大弯矩的分布位置也有所影响。在实际工程中采用位移控制最大水平承载力时钢护筒效应不应忽略考虑钢护筒作用在计算水平位移变形会更加准确这在桥梁桩基的水平极限承载力验算方面具有重要的意义。07土木建筑与环境工程                第33卷http:qkscqueducn2 室内模型试验21 试验目的与内容  为了获取钢护筒和混凝土桩共同受力的情况共制作了8根构件构件名称如表3所示主要考虑可能影响其共同作用的因素泥皮[18]。其中泥皮的厚度控制在3~5mm钢护筒花纹打磨形成。试验采用C30混凝土Q235的钢筋和Q335的3mm厚钢板套有钢护筒的混凝土构件尺寸如图4所示外套钢护筒的长度为2500mm。试验在东南大学结构试验室进行。表2 考虑钢护筒效应和不考虑钢护筒效应的重要参数对比水平力/kN泥面位移/mm桩顶位移/mm最大弯矩/(kNm)最大弯矩深度/m考虑钢护筒效应不考虑钢护筒效应考虑钢护筒效应不考虑钢护筒效应考虑钢护筒效应不考虑钢护筒效应考虑钢护筒效应不考虑钢护筒效应1000.450.82.535.313141275.52.612.31500.811.64.138.919751972.92.952.62001.282.46.0112.726912631.13.242.82501.723.47.7516.9331733393.463.03002.244.59.721.339914039.63.663.23502.865.511.8925.2471146503.853.44003.596.714.3729.954835341.14.023.54504.347.916.8334.462215994.94.173.65005.069.319.139.568836728.74.293.85506.0810.822.2844.777847428.24.443.96006.7412.624.3550.783558218.34.544.06507.7514.127.4255.891828865.64.674.17008.615.829.9761.398569563.94.774.27509.5417.732.767.41057910317.14.874.380010.5819.935.8174.11135511129.74.984.485011.3422.138.081.21190411966.35.054.490012.6523.741.7586.11283112544.65.164.595013.6126.344.494.11349013465.15.234.6100015.1928.248.8599.91454014115.95.344.7图4 构件几何尺寸图测试系统如图5所示采用千斤顶施加水平力采用双(单)向多循环加卸载法按照位移控制的加载方式以5mm的级差进行荷载的递增。每级荷载施加后恒载2min测读水平力然后卸载至零至此完成一个加卸载循环如此循环2次便完成一级荷载的试验观测。当钢管底部开裂或水平位移超过200mm终止试验。图5 试验系统示意图17第3期穆保岗等:考虑钢护筒效应的混合桩水平承载性能分析http:qkscqueducn表3 构件特性构件编号构件名称加载方式1无泥皮无花纹构件(G1)双向循环加载2无泥皮无花纹构件(G2)单向循环加载3无泥皮有花纹构件(GT1)双向循环加载4无泥皮有花纹构件(GT2)单向循环加载5有泥皮无花纹构件(GN1)双向循环加载6有泥皮无花纹构件(GN2)双向循环加载7有泥皮有花纹构件(GNT1)双向循环加载8有泥皮有花纹构件(GNT2)单向循环加载22 构件破坏形式钢护筒构件G1、G2、GT2、GN1、GN2、GTN2均是柱脚起鼓的压屈破坏柱顶水平位移的不断加大及反复循环加载鼓凸的范围沿该截面越来越大最后相连形成一个完整的外突环图6是其中部分构件的破坏形态构件加载到极限值破坏。其特点是无明显下降段转角位移线性很好与不发生局部失稳的钢构件的性能相似。构件滞回性能稳定基本无刚度退化和强度衰减现象滞洄曲线图形饱满吸能性能好构件表现出良好的抗水平荷载性能。图6 构件破坏形态23 钢护筒和桩共同作用的受力分析从8根构件中选择4根类型不同的构件进行比较分析如图7所示7(a)和7(b)是无泥皮的构件7(c)和7(d)是护筒内有泥皮的构件。其中CH1-CH4为钢护筒表面应变值钢护筒内部混凝土配置了4根竖向钢筋CH7、CH9为竖向钢筋应变值。图7 构件共同作用情况  图7(a)、(b)相当于钢管混凝土构件钢护筒和混凝土的接触良好两者可以很好地共同作用。钢护筒和钢筋的应变在加载初期和最终阶段重合表明在加载初期和最终阶段钢护筒和内部的钢筋混凝土共同工作。图7(c)、(d)构件的钢护筒和混凝土之间并不完全接触或是有泥皮、花纹或是两者皆有。泥皮的存在使钢护筒和钢筋的应变分离的趋势较为明显27土木建筑与环境工程                第33卷http:qkscqueducn随着荷载的增加在相同荷载水平下钢护筒的纵向应变值要明显大于桩内部钢筋纵向应变值差值在50%左右钢护筒和混凝土之间共同作用程度减弱钢护筒承受了绝大部分的弯矩。这里仅给出构件正常破坏的荷载位移曲线如图8所示。图8 荷载位移曲线图8(a)相当于钢管混凝土构件从0kN加载到40kN时水平位移随荷载的增加近似成线性增加说明构件处于弹性工作阶段。当位移达到60mm时构件进入弹塑性阶段曲线非常平缓延性很好。图8(b)无花纹有泥皮两根构件的差别比较大GN1的延性要高于GN22根构件的最大水平承载力比较接近均为27kN左右但均小于无花纹无泥皮的构件承载力。可见泥皮的存在影响了单桩的水平极限承载力施工中减小泥皮厚度有助于提高构件水平承载力。3 结 论通过以上的理论分析和模型试验表明:1)不可回收的钢护筒与原钻孔灌注桩实际上形成了上大下小的变截面混合桩基于NL法的算例说明考虑钢护筒效应可以减少桩顶位移约50%在准确计算水平荷载下的变形时不能忽略。2)模型试验表明在水平反复荷载作用下钢护筒与内部的钢筋混凝土的应变值在针对水平荷载响应上存在差异。3)室内模型试验表明控制施工泥皮厚度将显著影响水平荷载下的钢护筒和内部桩体的共同作用能力。该文所开展的研究只是针对采用钻孔灌注桩的深水桥梁基础钢护筒效应的初步理论计算和试验模拟鉴于其对基桩水平变形的显著影响有待进一步揭示其共同作用的内在机理。参考文献:[1]郭允庄.钻孔变截面桩成孔技术[J].工程勘察1999(5):2325.  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