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第三章 污水处理厂工艺设计及计算
第一节 格栅
进水中格栅是污水处理厂第一道预处理设施,可去除大尺寸的漂浮物或悬浮物,以保护进水泵的正常运转,并尽量去掉那些不利于后续处理过程的杂物。
拟用回转式固液分离机。回转式固液分离机运转效果好,该设备由动力装置,机架,清洗机构及电控箱组成,动力装置采用悬挂式涡轮减速机,结构紧凑,调整维修方便,适用于生活污水预处理。
1.1 设计说明
栅条的断面主要根据过栅流速确定,过栅流速一般为0.6~1.0m/s,槽内流速0.5m/s左右。如果流速过大,不仅过栅水头损失增加,还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅,如果流速过小,栅槽内将发生沉淀。此外,在选择格栅断面尺寸时,应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%,以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm。
1.2 设计流量:
a.日平均流量
Qd=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/s
Kz取1.4
b. 最大日流量
Qmax=Kz·Qd=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0.73m3/s
1.3 设计参数:
栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速ν1=0.7m/s
过栅流速0.6m/s 栅前部分长度:0.5m
格栅倾角δ=60° 单位栅渣量:ω1=0.05m3栅渣/103m3污水
1.4 设计计算:
1.4.1 确定栅前水深
根据最优水力断面公式
计算得:
所以栅前槽宽约0.66m。栅前水深h≈0.33m
1.4.2 格栅计算
说明: Qmax—最大设计流量,m3/s; α—格栅倾角,度(°);
h—栅前水深,m; ν—污水的过栅流速,m/s。
栅条间隙数(n)为
=
栅槽有效宽度(
)
设计采用ø10圆钢为栅条,即S=0.01m。
=1.04(m)
通过格栅的水头损失h2
h0—计算水头损失; g—重力加速度;
K—格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数,一般取3;
ξ—阻力系数,其数值与格栅栅条的断面几何形状有关,对于圆形断面,
所以:栅后槽总高度H
H=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m) (h1—栅前渠超高,一般取0.3m)
栅槽总长度L
=0.3+0.33=0.63
L1—进水渠长,m; L2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度,m;
B1—进水渠宽,; α1—进水渐宽部分的展开角,一般取20°。
图一 格栅简图
1.4.3 栅渣量计算
对于栅条间距b=25.0mm的中格栅,对于城市污水,每单位体积污水烂截污物为W1=0.05m3/103m3,每日栅渣量为
=0.4m3/d
拦截污物量大于0.3m3/d,宜采用机械清渣。
二、沉砂池
采用平流式沉砂池
1. 设计参数
设计流量:Q=301L/s(按2010年算,设计1组,分为2格)
设计流速:v=0.25m/s
水力停留时间:t=30s
2. 设计计算
(1)沉砂池长度:
L=vt=0.25×30=7.5m
(2)水流断面积:
A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2
(3)池总宽度:
设计n=2格,每格宽取b=1.2m>0.6m,池总宽B=2b=2.4m
(4)有效水深:
h2=A/B=1.204/2.4=0.5m (介于0.25~1m之间)
(5)贮泥区所需容积:设计T=2d,即考虑排泥间隔天数为2天,则每个沉砂斗容积
(每格沉砂池设两个沉砂斗,两格共有四个沉砂斗)
其中X1:城市污水沉砂量3m3/105m3,
K:污水流量总变化系数1.5
(6)沉砂斗各部分尺寸及容积:
设计斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为60°,斗高hd=0.5m,
则沉砂斗上口宽:
沉砂斗容积:
(略大于V1=0.26m3,符合要求)
(7)沉砂池高度:采用重力排砂,设计池底坡度为0.06,坡向沉砂斗长度为
则沉泥区高度为
h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m
池总高度H :设超高h1=0.3m,
H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m
(8)进水渐宽部分长度:
(9)出水渐窄部分长度:
L3=L1=1.43m
(10)校核最小流量时的流速:
最小流量即平均日流量
Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s
则vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s,符合要求
(11)计算草图如下:
第三节 沉淀池
3.1 采用中心进水辐流式沉淀池:
图四 沉淀池简图
3.2 设计参数:
沉淀池个数n=2;水力表面负荷q’=1m3/(m2h);出水堰负荷1.7L/s·m(146.88m3/m·d);沉淀时间T=2h;
污泥斗下半径r2=1m,上半径r1=2m;剩余污泥含水率P1=99.2%
3.2.1 设计计算:
3.2.1.1 池表面积
3.2.1.2 单池面积
(取530
)
3.2.1.3 池直径
(取530m)
3.2.1.4 沉淀部分有效水深(h2)
混合液在分离区泥水分离,该区存在絮凝和沉淀两个过程,分离区的沉淀过程会受进水的紊流影响,取
3.2.1.5 沉淀池部分有效容积
3.2.1.6 沉淀池坡底落差 (取池底坡度i=0.05)
3.2.1.7 沉淀池周边(有效)水深
3.2.1.8 污泥斗容积
池底可储存污泥的体积为:
3.2.1.9 沉淀池总高度
H=0.47+4+1.73=6.2m
3.3 进水系统计算
3.3.1 单池设计流量521m3/h(0.145m3/s)
进水管设计流量:0.145×(1+R)=0.145×1.5=0.218m3/s
管径D1=500mm,
3.3.2 进水竖井
进水井径采用1.2m,
出水口尺寸0.30×1.2m2,共6个沿井壁均匀分布
出水口流速
3.3.3 紊流筒计算 图六 进水竖井示意图
筒中流速
紊流筒过流面积
紊流筒直径
3.4 出水部分设计
3.4.1 环形集水槽内流量
=0.145 m3/s
3.4.2 环形集水槽设计
采用单侧集水环形集水槽计算。
设槽中流速v=0.5m/s
设计环形槽内水深为0.4m,集水槽总高度为0.4+0.4(超高)=0.8m,采用90°三角堰。
3.4.3 出水溢流堰的设计(采用出水三角堰90°)
3.4.3.1 堰上水头(即三角口底部至上游水面的高度) H1=0.04m
3.4.3.2每个三角堰的流量q1
3.4.3.3三角堰个数n1
3.4.3.4三角堰中心距
EMBED AutoCAD.Drawing.16
图七 溢流堰简图
六、氧化沟
1.设计参数
拟用卡罗塞(Carrousel)氧化沟,去除BOD5与COD之外,还具备硝化和一定的脱氮除磷作用,使出水NH3-N低于排放
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
。氧化沟按2010年设计分2座,按最大日平均时流量设计,每座氧化沟设计流量为
Q1′=
=10000m3/d=115.8L/s。
总污泥龄:20d
MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLSS=2700
曝气池:DO=2mg/L
NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化,可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原
α=0.9 β=0.98
其他参数:a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1
脱氮速率:qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d
K1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L
剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):
所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化;产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原
硝化安全系数:2.5
脱硝温度修正系数:1.08
2.设计计算
(1)碱度平衡计算:
1)设计的出水
为20 mg/L,则出水中溶解性
=20-0.7×20×1.42×(1-e-0.23×5)=6.4 mg/L
2)采用污泥龄20d,则日产泥量为:
kg/d
设其中有12.4%为氮,近似等于TKN中用于合成部分为:
0.124
550.8=68.30 kg/d
即:TKN中有
mg/L用于合成。
需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L
需用于还原的NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L
3)碱度平衡计算
已知产生0.1mg/L碱度 /除去1mg BOD5,且设进水中碱度为250mg/L,剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×(190-6.4)=132.16 mg/L
计算所得剩余碱度以CaCO3计,此值可使PH≥7.2 mg/L
(2)硝化区容积计算:
硝化速率为
=0.204 d-1
故泥龄:
d
采用安全系数为2.5,故设计污泥龄为:2.5
4.9=12.5d
原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:
d-1
单位基质利用率:
kg
/kgMLVSS.d
MLVSS=f×MLSS=0.75
3600=2700 mg/L
所需的MLVSS总量=
硝化容积:
m3
水力停留时间:
h
(3)反硝化区容积:
12℃时,反硝化速率为:
=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d
还原NO3-N的总量=
kg/d
脱氮所需MLVSS=
kg
脱氮所需池容:
m3
水力停留时间:
h
(4)氧化沟的总容积:
总水力停留时间:
h
总容积:
m3
(5)氧化沟的尺寸:
氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟,取池深3.5m,宽7m,则氧化沟总长:
。其中好氧段长度为
,缺氧段长度为
。
弯道处长度:
则单个直道长:
(取59m)
故氧化沟总池长=59+7+14=80m,总池宽=7
4=28m(未计池壁厚)。
校核实际污泥负荷
(6)需氧量计算:
采用如下经验公式计算:
其中:第一项为合成污泥需氧量,第二项为活性污泥内源呼吸需氧量,第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。
经验系数:A=0.5 B=0.1
需要硝化的氧量:
Nr=25.17
10000
10-3=251.7kg/d
R=0.5
10000
(0.19-0.0064)+0.1
4071.9
2.7
+4.6
251.7-2.6
141.7
=2806.81kg/d=116.95kg/h
取T=30℃,查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度
=7.63 mg/L,
=9.17 mg/L
采用表面机械曝气时,20℃时脱氧清水的充氧量为:
查手册,选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机,直径Ф=3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h,每座氧化沟所需数量为n,则
取n=2台
(7)回流污泥量:
可由公式
求得。
式中:X=MLSS=3.6g/L,回流污泥浓度
取10g/L。则:
(50%~100%,实际取60%)
考虑到回流至厌氧池的污泥为11%,则回流到氧化沟的污泥总量为49%Q。
(8)剩余污泥量:
如由池底排除,二沉池排泥浓度为10g/L,则每个氧化沟产泥量为:
(9)氧化沟计算草草图如下:
七、二沉池
该沉淀池采用中心进水,周边出水的幅流式沉淀池,采用刮泥机。
1.设计参数
设计进水量:Q=10000 m3/d (每组)
表面负荷:qb范围为1.0—1.5 m3/ m2.h ,取q=1.0 m3/ m2.h
固体负荷:qs =140 kg/ m2.d
水力停留时间(沉淀时间):T=2.5 h
堰负荷:取值范围为1.5—2.9L/s.m,取2.0 L/(s.m)
2.设计计算
(1)沉淀池面积:
按表面负荷算:
m2
(2)沉淀池直径:
有效水深为 h=qbT=1.0
2.5=2.5m<4m
(介于6~12)
(3)贮泥斗容积:
为了防止磷在池中发生厌氧释放,故贮泥时间采用Tw=2h,二沉池污泥区所需存泥容积:
则污泥区高度为
(4)二沉池总高度:
取二沉池缓冲层高度h3=0.4m,超高为h4=0.3m
则池边总高度为
h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m
设池底度为i=0.05,则池底坡度降为
则池中心总深度为
H=h+h5=4.9+0.53=5.43m
(5)校核堰负荷:
径深比
堰负荷
以上各项均符合要求
(6)辐流式二沉池计算草图如下:
八、接触消毒池与加氯间
采用隔板式接触反应池
1.设计参数
设计流量:Q′=20000m3/d=231.5 L/s(设一座)
水力停留时间:T=0.5h=30min
设计投氯量为:ρ=4.0mg/L
平均水深:h=2.0m
隔板间隔:b=3.5m
2.设计计算
(1)接触池容积:
V=Q′T=231.5
10-3
30
60=417 m3
表面积
m2
隔板数采用2个,
则廊道总宽为B=(2+1)
3.5=10.5m 取11m
接触池长度L=
取20m
长宽比
实际消毒池容积为V′=BLh=11
20
2=440m3
池深取2+0.3=2.3m (0.3m为超高)
经校核均满足有效停留时间的要求
(2)加氯量计算:
设计最大加氯量为ρmax=4.0mg/L,每日投氯量为
ω=ρmaxQ=4
20000
10-3=80kg/d=3.33kg/h
选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶,每日加氯量为3/4瓶,共贮用12瓶,每日加氯机两台,单台投氯量为1.5~2.5kg/h。
配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q=1—3m3/h,扬程不小于10mH2O
(3)混合装置:
在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机2台(立式),混合搅拌机功率N0
实际选用JWH—310—1机械混合搅拌机,浆板深度为1.5m,浆叶直径为0.31m,浆叶宽度0.9m,功率4.0Kw
解除消毒池设计为纵向板流反应池。在第一格每隔3.8m设纵向垂直折流板,在第二格每隔6.33m设垂直折流板,第三格不设
(4)接触消毒池计算草图如下:
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