梁板安装、架设专项施工方案

梁板安装、架设专项施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 1．架设安装前的准备工作 1.1 构件吊装前检查其外形和构件的预埋件尺寸和位置，其允许偏差不得超过设计规 定；如设计无 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 时，参照预制梁、板允许偏差（ 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1） 预 制 梁 板 允 许 偏 差 表 1 项次 项 目 规定值或允许偏差（mm） 1 梁板长度 ＋5，－10 2 干接缝（梁翼缘、板） ±10 3 湿接缝（梁翼缘、板） ±20 4 箱梁顶宽 ±30 5 宽 度 箱梁底宽 ±20 6 梁板 ±5 7 高 度 箱梁 +0，-5 8 跨度（支座中心至中心） ±20 9 支座平面平整度 2 10 平整度 5 11 横系梁及预埋件位置 5 1.2 构件移动、堆放、吊装前，混凝土强度不应低于设计所要求的吊装强度，一般不能 低于设计标号的 75％；对孔道已压浆的预应力混凝土构件其孔道水泥浆的强度不应低于设 计要求，如设计无规定时不能低于 30号。 1.3 安装构件时，支承结构的强度应符合设计要求或 80%设计强度。支承结构和预埋件 的尺寸、标高及平面位置应符合设计要求。 2．架设安装方案选择 在选择架设安装方法时，应以安全可靠和经济简单为原则，结合下列情况选定最合理的 方法。 2.1 架设安装施工地形的条件 梁下空间利用的可能性，地面下埋设物的障碍对架设安装的影响程度；架设地点上空安 全高度有无保证；架设时外界噪音、震动等对安装的影响程度；电力来源情况；预制梁、板 及施工机械的运输道路条件。 2.2 工期规模条件 梁板架设孔数和宽度，预制梁、板的长度和高度、质量，桥的纵向坡度、平面线形等。 2.3 下部构造条件 下部构造的形状、尺寸和施工状况等。 2.4 工期条件 梁板安装进度要求和架设时间、场所、时间长短有无限制等。 2.5 架设安装机械设备条件 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com 如已有的架设机械设备完好的情况，能租赁到的设备情况，以及架设安装的机械操作人 员配备情况。 3．梁板架设安装 施工顺序：架桥机验算→架桥机拼装→架桥机试吊→喂梁→梁板纵移→梁板横移→梁板 安装就位。 3.1 架桥机验算 确定梁板的安装方法后，对架桥机各构件进行验算，特别是对架桥机过孔状态，架桥机 吊装状态时主导梁的抗弯和挠度验算，架桥机横梁的抗弯和挠度验算以及对高墩立柱进行偏 心受压强度验算。 3.2 架桥机拼装 根据梁板的位置，先确定好架桥机主导梁的位置。为过孔方便，架桥机过孔时，通过轨 道过孔，这样架桥机过孔不仅简单方便、安全可靠。架桥机主导梁用吊机拼装。主导梁和横 梁一般由贝雷、六四军用梁、六三军用梁组装。架桥机主导梁拼装好后，再在主导梁上铺设 枕木、轨道，然后安装纵移天车，纵移天车安装好后，再拼装横梁，最后安装横移天车。架 桥机拼装好后，对架桥机各部件进行检查。 3.3 架桥机试吊 在架桥机拼装好后，为确保施工的质量和安全，在梁、板正式吊装前，必须先对架桥机 进行满载或超载试吊。待架桥机的整体性能达到施工技术的要求后，方可投入使用。 3.4 喂梁 架桥机纵移过孔后，先架桥机就位准确，并做好架梁的准备工作。用龙门架将待架梁板 吊上运梁小车，在梁板的两侧支撑好斜撑，力求保持运输过程中梁身竖直。如果运梁距离较 远，在运梁车上装备一台同步行走的电机组 1台，这样既节省了较长的电览线，也便于施工。 3.5 梁板纵移 喂梁到位后，由施工人员指挥前后纵移天车停靠在指定位置，并装好止轮器。前后横移 天车开动卷扬机放下吊梁扁担。安装好吊梁扁担后，再同时起动前后横移天车卷扬机，等梁 板吊起高度到合适位置时，止动吊卷扬机，折除前后纵移天车止轮器，前后纵移天车同步沿 主导梁上纵移轨道运行到落梁孔位。 3.6 梁板横移 由于在架桥机主导下面的梁板和外侧边梁无法直接吊装，因此要先吊放在盖梁顶铺设好 的托板上，然后横移就位。在梁横移时采用手拉葫芦横移，托板下面采用四氟滑板。梁板横 移到位后，再横移天车，横移到吊梁位置，安好吊梁扁担将梁吊起后抽出托板。 3.7 梁板安装就位 主要工作是放线和位置的控制： 3.7.1 根据线路中心线和墩台中心里程，在墩台上放出每片梁的纵向中心线，支座纵横 中心线，梁板端头横线及支座底部轮廓线，在梁端横线上定出各片梁底部边缘的点。 3.7.2 若墩台上布置有移梁滑道或枕木垛时，应再将必要的线翻放至滑道或枕木垛顶 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com 面。 3.7.3 坡桥上顺坡斜置的梁，放线时应考虑坡度对平面跨径尺寸的影响。 3.7.4 在每片梁板的两端应标出梁竖向中线，T型梁标在梁梗上，箱型梁只须标出一个 梗的中线，梁两个端面的竖向中线应相互平行。 3.7.5 落位时，在梁（板）侧面的端面都挂线锤，根据墩台顶面标出的梁端横线及该线 上标出的侧梁边缘点的检查和控制梁的顺桥向及横桥向正立。 3.7.6 在梁板端的顶部中线挂线锤，根据梁端面上的竖向中线检查梁是否正直。 3.7.7 梁板的顺桥向位置，一般以固定端位准，横桥的位置应该以梁的横向中心线位准。 在梁板就位前，墩、台支座处和梁顶面应清理干净。必须使梁、板就位准确且于支座密贴， 不允许板式支座出现脱空现象，就位不准时，必须吊起重放，不得用撬棍移动梁、板。在安 装边梁时架桥机横梁的另一端必须用手拉葫芦做保险。在梁板就位后，立即称好两侧斜称。 接着安装相邻的梁板，待相邻梁板就位后，若两梁板间有联结，就先焊好联结，以固定构件。 4．质量控制 4.1 梁、板安装实测项目如下（表 2） 梁、板安装实测项目 表 2 项次 检查项目 规定值或允许偏差 检查方法和频率 权值 梁 5 1 支座中心 偏位（㎜） 板 10 用尺量,每孔抽查 4 —6个支座 3 2 倾斜度 1.2% 吊垂线,每孔 3片梁 2 3 梁、板顶面纵向 高程（㎜） +8,-5 用水准仪抽查,每孔 2片,每片 3点 2 相临梁板（板） 顶面高差（mm） 8 尺量：每相邻梁板 （板） 1 5．架设安装的注意事项 5.1 注意梁、板的重心 在安装和架设梁、板构件的各个阶段中，要时刻注意构件的中心位置。并且要在验算其 稳定性和采取确保平衡状态措施之后，方可进行吊装工作。对于弯曲梁板的分吊点位置应比 梁板的重心高，否则就不稳定。 5.2 选择好起落梁、板的方法 用人字扒杆、龙门吊或吊机把梁分吊起落，只需对分点位置和起吊梁、板时瞬间予以注 意即可。稳定性比用千斤顶起落好，而且费用较少，进度较快。如用千斤顶放在梁下面起落， 因千斤顶低于梁的重心。操作时不稳定。在工作过程中不能疏忽大意，否则梁就会有倾斜的 危险。 5.3 移梁时操作方法的选择 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com 梁板纵移或横移时，在坚固的轨道上时候平车较为安全可靠，且速度快。若采用走板、 滚筒移动时，由于滚筒直径较小，梁的重心和滚筒的相互关系以及滚筒所受的荷载都随着梁 的移动而发生较大的变化，特别是滑道条件较差时滚筒移动稳定性较差。 5.4 设置好控制方向用的钢丝绳 梁、板构件吊高，降落或移动时，应注意施加作用于移动方向的力和控制好向相反方向 移动的力。由于构件质量一般都较大。一旦开始移动时，很难准确控制位置，因此，对需精 确移动时，一定要准备好制动用的钢丝绳。 6．安全事项 6.1 制定架设安装作业方案和安全预案。 6.2 安装之前必须对起吊设备、钢丝绳等进行选型，必须满足最大起吊重量要求，并有 一定安全系数。 6.3 从事起重作业人员必须具有相应资质。 6.4梁板起吊到炮架时，保证吊环钢丝绳的固结、牢固。 6.5 梁板起吊时，两端必须同时起吊，防止出现单端起吊。 6.6 梁板起吊放到炮架，必须平衡放，且两端同时放，防止出现一端过早放，造成炮架 受力不均匀而翘起来。 6.7 梁板起吊时，梁板下面严禁站人。 6.8 吊板时，必须严格听从一个人的指挥，起吊时速度要慢并且均匀，同时钢丝绳必须 顺直不允许打结。 6.9工作人员必须戴安全帽。 6.10 每天都要对起吊、运装机械进行检查。 6.11 梁板在运输过程中，必须保持梁板的安全，防止过快、过急产生翻倒现象，必须 在运输过程中有人保护，防止出现安全事故。 7．架桥机受力验算 盖梁 立面图 1 平车及卷扬机 2 平车 导梁 1 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com 盖梁 平车 平面图 1 四排每排7片贝雷 四排每排12片贝雷 架桥机材料：横桥方向长 36m，顺桥方向长 20m；平车：横桥方向 2台，顺桥方向 4台 ， 每台 1.5t；卷扬机：共两台 每台 1t；手拉葫芦：拉力能达 5t；贝雷片：横桥和顺桥方向 各有两组，每组有四排，每片贝雷长 3m，高 1.5m ，重 0.25t 横桥方向共有 96片，每组 48 片则有 tt. 96.1248270 =´ ；顺桥方向共有 56片，每组 28片则有 tt 56.72827.0 =´ 。 7.1 计算架桥机所受的弯矩： A：根据已知，横桥方向所受的荷载分成集中荷载和均布荷载，集中荷载包括：考虑异 形梁板最大重量 48.3t 和平车及卷扬机的重量为 ttt 5125.12 =´+´ ，则作用在一组贝雷架 上面的最大集中力为 P= ttt 65.26 2 53.48 = + 。 均布荷载包括：贝雷架产生的均布荷载为 'q = mKN m tKNt /53.3 3 /8.9427.0 = ´´ ，钢轨 钢垫产生的均布荷载为 mKN m tKNtq /41.0 236 /8.93" = ´ ´ = （钢轨两组有 36m×2=72m长），再考 虑到贝雷架上面其它力的影响再加上 0.5KN/m的均布荷载，先计算横向贝雷架受到的最大弯 矩值，如下图所示； 图 1-2 图 1-1 1）当 P作用在 1点上时，把集中荷载和均布荷载分成两部分再叠加，由图 1-1和图 1-2 可得： 集中荷载产生的弯矩 mKNmtKNt .44.14365.5/8.965.26M 'A =´´= 均布荷载产生的弯矩： 2 2 1" qxM A = 则 由 mKNmKNmKNmKNmKNqqq /44.4/5.0/41.0/53.3/5.0"' =++=++= ， PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com x=5.5m， mKNmMKNM A .16.67)5.5(/44.42 1 2" =´´= 叠加可得 mKNmKNmKNMMM AAA .6.1503.16.67.44.1436 "' =+=+= ，根据 B点的弯 矩平衡条件可得 BA RR , :（假设平车和顺桥方向贝雷架没有连接成一个整体） 025)255.5( =´-+´ ARmmP ,其中 P=26.65t，则 ttm mRA 15.3265.2625 5.30 =´= ，又有 PRR BA =+ 可得 tRB 86.5-= 。 由此计算可知，支座 B处贝雷会翘起来，故采取的措施是用 5t手拉葫芦把顺桥方向的 平车和贝雷架以及盖梁连接起来成为一个整体。则需验算手拉葫芦是否符合要求，现验算如 下，顺桥方向贝雷由前面可知自重为 7t，则作用在一个支座上有 7t÷2=3.5t，平车重 1.5t 则手拉葫芦受的力为：-5.86t+1.5t+3.5t=0.86t＜5t， 满足要求。 同理根据弯矩图可得 mKNmtKNtM C .85.7175.12/8.986.5' =´´= 。 úû ù êë é -+-= l x l a x aqlxM C ) 21)(1( 2 " úû ù êë é - ´ +- +´´ = m m m m m mmmmmKN 25 18) 25 5.521)( 18 5.51( 2 )5.125.5(25/44.4 =999KN.m×0.28=279.72KN.m。 则 mKNmKNmKNM c .13.438.72.279.85.717 =-= 。 2）当 P在中点时由图 2-1和 2-2： 图 2-2 图 2-1 可得 ttRR BA 33.132/65.26 === 。 mKNtKNmmKNM C .27.1600/8.925.12.33.13 ' =´´= 。 úû ù êë é -+-= l x l a x aqlxM C ) 21)(1( 2 " úû ù êë é - ´ +- +´´ = m m m m m mmmmmKN 25 18) 25 5.521)( 18 5.51( 2 )5.125.5(25/.44.4 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com =999KN.m×0.28=279.72KN.m。 则 mKNmKNmKNMM CC .99.1879.72.279.27.1600"' =+=+ 。 由计算可知，当 P作用在中点 2时产生的弯矩最大 maxM =1879.99KN.m(四排单层)，故 双排单层弯矩 mKNMmKNmKN M M .4.1576.940 2 .99.1879 2 max =£=== 容 。 因此安全系数 68.1 .940 .4.1576 === mKN mKN M M容h 。 B：对顺桥方向贝雷进行分析，吊装梁板受力点距盖梁中心有 a=80cm，同横桥方向贝雷 分两种情况考虑，对于横桥贝雷与顺桥贝雷不同的是集中力，其中均布荷载是一样的，当起 吊到 1点时，此时作用在 A、B支座上的集中力 P为前面支座上的力 32.51t再加上上排贝雷 作用在上面的 6t力，则为 38.51t。同理由图 3-1和图 3-2： 图 3 - 2 图 3 - 1 可得对弯矩进行计算， mKNmtKNtPaM E .92.3018.0/8.951.38' =´´== 。 mKNmmKNlqM E .222)20(.44.48 1 8 1" 2 2' =´´=´´= 。 则 mKNmKNmKNMMM EEE .92.523.222.92.301"' =+=+= 。 当起吊到中点 2时，此时作用在支座 A、B上的集中力有横桥方向的平车及卷扬机 5t， 贝雷有两组共 24t，顺桥方向有平车 tt 65.14 =´ ，以及异形板的最大重量 48.3t则分配到四 个支座上的力为 P= ttttt 83.20 4 65243.48 = +++ 。 CD中点弯矩 M E为： mKNmtKNtPaM E .31.1638.0/8.983.20' =´´== 。 mKNmmKNlqM E .222)20(.44.48 1 8 1" 2 2' =´´=´´= 。 则 mKNmKNmKNMMM EEE .31.385.222.31.163"' =+=+= 。 由计算可知当作用在 1 点时，顺桥方向贝雷所受弯矩最大 mKNM .92.523max = （四排 单层），故双排单层弯矩 .m4.1576.96.261 2 .92.523 2 max KNMmKNmKN M M =£=== 容 。 因此安全系数 02.6 261.96KN.m KN.m4.1576 === M M容h 。 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com 7.2 计算架桥机所受的剪力： C：同上先计算横桥方向所受的剪力，根据 B 点的弯矩平衡条件可得 tRA 15.32= tRB 86.5-= 作用在上面的集中力 P=26.65t，均布荷载为 4.44KN/m 则同理可将剪力分成两 个部分再叠加，当作用在 1点上时剪力图如图图 J1-1和图 J1-2， 图 图 集中力产生的： KNtKNtVV A 17.261/8.965.261 ' =´== 。 KNtKNtVV BA 43.57/8.986.5 =´== 。 均布荷载产生的剪力 KNmmKNVA 42.245.5/44.4 ' =´= 。 KNKNmmKNVA 5.5542.242 36/44.4 =- ´ = 。 则由 J图-1可得 KNKNKNV 67.3165.5517.261max =+= 。 当集中力作用在 2点上时见剪力图图 J2-1和图 J2-2： 图图 支座上产生的力 tRR BA 325.13== 。 KNtKNtVA 59.130/8.9325.13 =´= 。 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com KNtKNtVB 59.130/8.9325.13 =´= 。 均布荷载产生的剪力同上 KNmmKNVA 42.245.5/44.4 ' =´= KNKNmmKNVA 5.5542.242 36/44.4 =- ´ = 则由图 J2-1和图 J2-2可得 KNKNKNV 09.18659.1305.55max =+= 由计算可知，当 P 作用在点 1 时产生的剪力最大 maxV =316.67KN（四排单层），故双排 单层剪力 KNKN V V 34.158 2 67.316 2 max === KNV 5.490=£ 容 。 因此安全系数 1.3 34.158 5.490 === KN KN V V容h 。 D：计算顺桥方向产生的剪力，当集中力作用在 1点时见图 J3-1和图 J3-2： 图图 此时支座 tttRR BA 01.345.151.32 =+== （32.51t为上面集中力产生的荷载，1.5t为 一个平车的重量）则由 J图-3可得 =´= tKNtV /8.901.34 333.30KN。 均布荷载产生的剪力同上 KNmmKNVA 42.245.5/44.4 ' =´= 。 KNKNmmKNVA 5.5542.242 36/44.4 =- ´ = 。 由图可得 KNKNKNV 8.3885.5530.333max =+= （四排单层），故双排单层剪力 KNKN V V 4.194 2 8.388 2 max === KNV 5.490=£ 容 。 因此安全系数 52.2 4.194 5.490 === KN KN V V容h 。 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com