satwe参数设置

第二课 SATWE 参数的设置原理 [本文收集了众多资料汇编而成] 编制人 QQ：1192838938 5 结构整体的计算分析 5.1 建筑结构计算分析的步骤 1 建立正确的计算模型 2 合理正确设置计算参数 计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意 义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。但 有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续 计算结果的正确性。这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本 周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。 (1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。该值取值太小不能正确 反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还 可能使计算结果发生畸变。《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2 条规定， 抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于 15，对多 塔结构的振型数不应小于塔楼的 9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总 质量的 90％。一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构 层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔 楼、转换层等结构形式。振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的 x， y 向的有效质量系数是否大于 0.9。具体操作是，首先根据工程实际情况及设计 经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于 0.9，若小于 0.9，可逐 步加大振型个数，直到 x,y 两个方向的有效质量系数都大于 0.9 为止。必须指出 的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。 例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构 层数的 3倍。如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的 3倍，其有效质量系 数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是 否合理。 （2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也 各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方 向。设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员 如发祥该角度绝对值大于 15 度，应将该数值回填到软件的“水平力与整体坐标 夹角”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。 （3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。设计人员如果不能事先知道其准 确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的“结 构基本周期”选项，重新计算即可。 上述的计算目的是将这些对全局有控制作用的整体参数先行计算出来，正确设 置，否则其后的计算结果与实际差别很大。 3 确定整体结构的合理性 整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调 内容 财务内部控制制度的内容财务内部控制制度的内容人员招聘与配置的内容项目成本控制的内容消防安全演练内容 。新规范用于控制结构整体性 的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、 剪重比等。 （1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。它的目的是使抗侧力的构件的平 面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。也就是说，周期比不是要求 就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。《高规》第 4.3.5 条对结构扭转为 主的第一自振周期 Tt 与平动为主的第一自振周期 T1 之比的要求给出了规定。如 果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结 构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。 设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值 自行判定第一扭转（平动）周期。以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与 平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于 0.5 的平动周期，按周期值 从大到小排列。同理，将所有平动系数大于 0.5 的平动周期值从大到小排列；2） 第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结 构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动， 如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出 下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为 结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期 值除以第一平动周期即可。 （2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则性的重要指标。其限值在《建 筑抗震设计规范》和《高规》中均有明确的规定，不再赘述。需要指出的是，新 规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性 板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便 计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性 楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。 此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单 向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。 （3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。根据《抗震规范》和《高规》 的要求，软件提供了三种刚度比的计算方式，分别是剪切刚度，剪弯刚度和地震 力与相应的层间位移比。正确认识这三种刚度比的计算方法和适用范围是刚度比 计算的关键：1）剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌 固条件的判定；2)剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构；3)地震力与 层间位移比是执行《抗震规范》第 3.4.2 条和《高规》4.3.5 条的相关规定，通 常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比，这也是软件的缺省方式。 （4）层间受剪承载力之比也是控制结构竖向不规则的重要指标。其限值可参考 《抗震规范》和《高规》的有关规定。 （5）刚重比是结构刚度与重力荷载之比。它是控制结构整体稳定性的重要因素， 也是影响重力二阶效的主要参数。该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒 塌，应当引起设计人员的足够重视。 （6）剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因 为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构 效应可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对 结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。因此， 出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震力的最小值，该值如果不满足要求， 则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。 除以上计算分析以外，设计软件还会按照规范的要求对整体结构地震作用进行调 整，如最小地震剪力调整、特殊结构地震作用下内力调整、0.2Q0 调整、强柱弱 梁与强剪弱弯调整等等，因程序可以完成这些调整，就不再详述了。 4 对单构件作优化设计 前几步主要是对结构整体合理性的计算和调整，这一步则主要进行结构单个构件 内力和配筋计算，包括梁，柱，剪力墙轴压比计算，构件截面优化设计等。 （1）软件对混凝土梁计算显示超筋信息有以下情况：1）当梁的弯矩设计值 M 大于梁的极限承载弯矩 Mu时，提示超筋；2）规范对混凝土受压区高度限制： 四级及非抗震：ξ≤ξb 二、三级：ξ≤0.35（ 计算时取 AS ’＝0.3 AS ） 一级： ξ≤0.25（ 计算时取 AS ’＝0.5 AS ） 当ξ不满足以上要求时，程序提示超筋；3)《抗震规范》要求梁端纵向受拉钢筋 的最大配筋率 2.5%，当大于此值时，提示超筋；4）混凝土梁斜截面计算要满足 最小截面的要求，如不满足则提示超筋。 （2）剪力墙超筋分三种情况：1）剪力墙暗柱超筋：软件给出的暗柱最大配筋率 是按照 4%控制的，而各规范均要求剪力墙主筋的配筋面积以边缘构件方式给出， 没有最大配筋率。所以程序给出的剪力墙超筋是警告信息，设计人员可以酌情考 虑；2）剪力墙水平筋超筋则说明该结构抗剪不够，应予以调整；3）剪力墙连梁 超筋大多数情况下是在水平地震力作用下抗剪不够。规范中规定允许对剪力墙连 梁刚度进行折减，折减后的剪力墙连梁在地震作用下基本上都会出现塑性变形， 即连梁开裂。设计人员在进行剪力墙连梁设计时，还应考虑其配筋是否满足正常 状态下极限承载力的要求。 （3）柱轴压比计算： 柱轴压比的计算在《高规》和《抗震规范》中的规定并不 完全一样，《抗震规范》第 6.3.7 条规定，计算轴压比的柱轴力设计值既包括地 震组合，也包括非地震组合，而《高规》第 6.4.2 条规定，计算轴压比的柱轴力 设计值仅考虑地震作用组合下的柱轴力。软件在计算柱轴压比时，当工程考虑地 震作用，程序仅取地震作用组合下的的柱轴力设计值计算；当该工程不考虑地震 作用时，程序才取非地震作用组合下的柱轴力设计值计算。因此设计人员会发现， 对于同一个工程，计算地震力和不计算地震力其柱轴压比结果会不一样。 （4）剪力墙轴压比计算：为了控制在地震力作用下结构的延性，新的《高规》 和《抗震规范》对剪力墙均提出了轴压比的计算要求。需要指出的是，软件在计 算断指剪力墙轴压比时，是按单向计算的，这与《高规》中规定的短肢剪力墙轴 压比按双向计算有所不同，设计人员可以酌情考虑。 （5）构件截面优化设计：计算结构不超筋，并不表示构件初始设置的截面和形 状合理，设计人员还应进行构件优化设计，使构件在保证受力要求的德条件下截 面的大小和形状合理，并节省材料。但需要注意的是，在进行截面优化设计时， 应以保证整体结构合理性为前提，因为构件截面的大小直接影响到结构的刚度， 从而对整体结构的周期、位移、地震力等一系列参数产生影响，不可盲目减小构 件截面尺寸，使结构整体安全性降低。 5 满足规范抗震措施的要求 在施工图设计阶段，还必须满足规范规定的抗震措施要求。《混凝土规范》、《高 规》和《抗震规范》对结构的构造提出了非常详尽的规定，这些措施是很多震害 调查和抗震设计经验的总结，也是保证结构安全的最后一道防线，设计人员不可 麻痹大意。 （1）设计软件进行施工图配筋计算时，要求输入合理的归并系数、支座方式、 钢筋选筋库等，如一次计算结果不满意，要进行多次试算和调整。 （2）生成施工图以前，要认真输入出图参数，如梁柱钢筋最小直径、框架顶角 处配筋方式、梁挑耳形式、柱纵筋搭接方式，箍筋形式，钢筋放大系数等，以便 生成符合需要的施工图。软件可以根据允许裂缝宽度自动选筋，还可以考虑支座 宽度对裂缝宽度的影响。 （3）施工图生成以后，设计人员还应仔细验证各特殊或薄弱部位构件的最小纵 筋直径、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密区长度、钢筋搭接锚固长度、配筋 方式等是否满足规范规定的抗震措施要求。规范这一部分的要求往往是以黑体字 写出，属于强制执行条文，万万不可以掉以轻心。 （4）最后设计人员还应根据工程的实际情况，对计算机生成的配筋结果作合理 性审核，如钢筋排数、直径、架构等，如不符合工程需要或不便于施工，还要做 最后的调整计算。 5.3 SATWE 在结构计算分析中的应用 SATWE是SPACE ANALYSIS OF TALL-BUILDINGS WITH WALL-ELEMENT的词头缩 写，这是应现代多、高层建筑发展要求专门为多、高层建筑设计而研制的空间组 合结构有限元分析软件。SATWE的多层版记为SAT-8，适用于8层及8层以下的多层 结构。SATWE采用空间杆单元模拟梁、柱及支撑等杆件，用在壳元基础上凝聚而 成的墙元模拟剪力墙。墙元是专用于模拟多、高层结构中剪力墙的，对于尺寸较 大或带洞口的剪力墙，按照子结构的基本思想，由程序自动进行细分，然后用静 力凝聚原理将由于墙元的细分而增加的内部自由度消去，从而保证墙元的精度和 有限的出口自由度。这种墙元对剪力墙的洞口（仅考虑矩形洞）的大小及空间位 置无限制，具有较好的适用性。墙元不仅具有墙所在的平面内刚度，也具有平面 外的刚度，可以较好地模拟工程中剪力墙的实际受力状态。对于楼板，SATWE 给 出了四种简化假定，即楼板整体平面内无限刚、分块无限刚、分块无限刚带弹性 连接板带和弹性楼板。在应用中，可根据工程实际情况和分析精度要求，选用其 中的一种或几种简化假定。SATWE作为PKPM系列CAD软件的一模块，其前处理工作 主要由PMCAD完成。对于一个工程，经PMCAD的1、2、3项菜单后，生成如下数据 文件（假定工程文件名为AAA）：AAA.*和*.PM。这些文件是进行SATWE计算所必 需的。SATWE的第一项主菜单（即“接PM生成SATWE数据”菜单）的主要功能就是 在PMCAD生成的上述数据文件的基础上，补充高层结构分析所需的一些参数，并 对一些特殊结构（如多塔、错层结构）、特殊构件（如角柱、非连梁、弹性楼板 等）作出相应设定，最后将上述所有信息自动转换成高层结构有限元分析及设计 所需的数据格式，生成几何数据文件STRU.SAT、竖向荷载数据文件LOAD.SAT和风 荷载数据文件WIND.SAT，供SATWE的第二、三项主菜单调用。 5.2.1 SATWE 计算分析参数的意义及输入 采用 SATWE 进行结构整体计算分析，需要输入很多参数，如何正确输入参数 直接关系到结构计算结果的正确与否，因此必须深刻理解每个输入参数的意义并 且按照实际情况正确输入。 1 总信息（见图 1） (1)水平力与整体坐标角： 通常情况下，对结构计算分析，都是将水平地震沿结构 X、Y两个方向施加， 所以一般情况下水平力与整体坐标角取 0度。由于地震沿着不同的方向作用，结 构地震反应的大小一般也不同，结构地震反应是地震作用方向角的函数。因此当 结构平面复杂（如 L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，根据抗震规范 5.1.1-2 规定，当结构存在相交角大于 15 度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件 方向的水平地震作用，但实际上按 0、45 度各算一次即可；当程序给出最大地震 力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 (2)混凝土容重： 由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面 的影响应大于 25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般 按结构类型取值： 结构类型 框架结构 框剪结构 剪力墙结构 重度 25.5 26 27 （3）钢材容重：一般取 78，不必改变。 （4）裙房层数： 按实际情况输入。高规第 4.8.6 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级 不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措 施。因此该数必须给定。 图 1 总信息 图 2 风荷载信息 （5）转换层所地层号： 按实际情况输入。该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的 计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地 剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人 工指定。 （6）地下室层数： 程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地下室局部层数不同时，以 主楼地下室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层 刚度的 2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一 般为 3，模拟约束作用。当相对刚度为 0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风 作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。根据程序编制专家的解释，填 3 大概为 70%~80%的嵌固，填 5 就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所 填楼层完全嵌固。到底怎样的土填 3或填 5，完全取决于工程师的经验。 (7)墙元细分最大控制长度：可取 1~5 之间的数值，长度控制越短计算精度越高， 但计算耗时越多，一般取 2就可满足计算要求，框支剪力墙可取 1或 1.5。 (8)墙元侧向节点信息： a．内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可 以选取外部节点。 b．外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。 （9）恒活荷载计算信息： a．一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计 算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟 施工方法 59运动场围网施工方法集群跨越通信施工方法真石漆的施工方法水磨石地坪施工方法田间道路工程施工方法 计算。 b．模拟施工方法 1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一 般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础 的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一 种竖向荷载加载法。 c．模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、 墙）的刚度增大 10 倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方 法 1 加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合 理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放 大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面 荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。 但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它 的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工 方法 1”；在基础计算时，用“模拟施工方法 2”的计算结果。这样得出的基础 结果比较合理。 （10）结构材料信息与结构体系： 规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风 振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最 接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于 8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。 2 风荷载信息（见图 2） 该栏目的数值直接决定了结构所受风荷载的大小。 （1）地面粗糙类别： 该选项是用来判定风场的边界条件，直接决定了风荷载的沿建筑高度的分布 情况，必须按照建筑物所处环境正确选择。相同高度建筑风荷载 A>B>C>D。 A 类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。 B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。 C 类：指有密集建筑群的城市市区。 D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 （2）体型系数： 根据建筑平面形状按《荷载规范》取值，如果建筑沿高度平面形状改变，则 可以沿高度方向根据建筑平面形状设置不同的体型系数。 （3）结构的基本周期： 第一次计算时可以根据经验输入一个大概的数值，计算出结构的基本周期 后，再用计算值代回重新计算。 （4）修正后的基本风压： 新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的 30 年一遇改为 50 年一遇: 新高规 3.2.2条规定:对于 B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按 100 年一遇的风压值采用。 3 地震信息 图 3 地震信息 图 4 活荷信息 （1）结构规则性性息： 根据结构的规则性选取。 （2）扭转耦联信息： a．对于耦联选项，建议总是采用； b．质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过 1.2 时， 应计入双向水平地震作用下的扭转影响。 （3）地震烈度：根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。 （4）设计地震分组：根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。 （5）场地土类型：根据《地质勘测 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 》测试数据计算判定。 地震烈度、设计地震分组、场地土类型三项直接决定了地震计算所采用的 反应谱形状，对水平地震力的大小起到决定性作用。 （6）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心 A） 位移比超过 1.2 时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 B） 位移比不超过 1.2 时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。 （7）计算振型个数： 地震力振型数至少取 3，由于程序按三个阵型一页输出，所以振型数最好 为 3的倍数。一般计算阵型数应大于 9，多塔结构计算阵型数应取的更多些。但 也要注意一点：此处的阵型数不能超过结构的固有阵型的总数，比如说，一个规 则的两层结构，采用刚性楼板假定，整个结构共 6个有效自由度，这时阵型个数 最多取 6个，否则会造成地震力计算异常。对于复杂、多塔以及平面不规则的建 筑就要多选，一般要求“有效质量数大于 90％就可以，证明我们的阵型数取的 足够的多了。一般情况例如 20 层的高层建筑取 9个振型就可以满足。 （8）活荷载质量折减系数： 计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值和可变荷 载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：一般取 0.5（对于藏 书库、档案库、库房等建筑应特别注意，应取 0.8）。调整系数只改变楼层质量， 从而改变地震力的大小，但不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无 影响。 （9）周期折减系数： 计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重填充墙体对结 构刚度增强的影响，采用周期折减予以反应。因此当承重墙体为填充砖墙时，高 层建筑结构的计算自振周期折减系数ψT 可按下列规定取值： 框架结构可取 0.6－0.7； 框架剪力墙结构可取 0.7－0.8； 剪力墙结构可取 0.9－1.0。 具体折减数值应根据填充墙的多少及其对结构整体刚度影响的强弱来确定。 （10）结构阻尼比： 对于一些常规结构，程序给出了结构阻尼的隐含值。除有专门规定外，钢筋 混凝土高层建筑结构的阻尼比应取 0.05；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不 超过 12 层的钢结构可采用 0.035，对超过 12 层的钢结构可采用 0.02；在罕遇地 震下的分析，阻尼比可采用 0.05；对于钢－混凝土混合结构则根据钢和混凝土 对结构整体刚度的贡献率取为 0.025～0.035。 （11）特征周期、多遇地震影响系数最大值、罕遇地震影响系数最大值： 可通过抗震规范规定，也可根据具体需要来指定。 建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期 及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值αmax 应按表 3.3.7-1 采用；特征周期 应根据场地类别和设计地震分组按表 3.3.7-2 采用，计算 8、9 度罕遇地震作用 时，特征周期应增加 0.05s。 注：1、周期大于 6.0s 的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门的研究； 2、已编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地 震影响系数。 表 3.3.7-1 水平地震影响系数最大值αmax 地震影响 6 度 7 度 8 度 9 度 多遇地震 0.04 0.08（0.12） 0.16（0.24） 0.32 罕遇地震 － 0.50（0.72） 0.90（1.20） 1.40 注：7、8 度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为 0.15g 和 0.30g 的地 区。 表 3.3.7-2 特征周期值T g （s） 场地类别 设计地震分组 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 第一组 0.25 0.35 0.45 0.65 第二组 0.30 0.40 0.55 0.75 第三组 0.35 0.45 0.65 0.90 （12）斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度 可允许最多 5 组多方向地震。附加地震数在 0－5 之间取值。相应角度填入 各角度值。该角度是与 X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。SATWE 参数中增加 “斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有区 别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交 抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。《抗规》5.1.1、各类建筑结构的地 震作用，应符合下列规定：对于有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于 15 度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。 4 活载信息 （强规）4.1.2、设计楼面梁、墙、拄及基础时，表 4.1.1 中楼面活荷载标准值 载下列情况下应乘以规定的折减系数。 1 设计楼面梁时的折减系数： 1）第 1（1）项当楼面梁从属面积超过 25m2时，应取 0.9； 2）第 1（2）－7项当楼面梁从属面积超过 50m2时应取 0.9； 3）第 8 项对单向板楼盖的次梁和槽型板的纵肋应取 0.8；对于单向板楼盖的主 梁应取 0.6；对双向板楼盖的梁应取 0.8； 4）第 9－12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 2 设计墙、柱和基础时的折减系数 1）第 1（1）项应按表 4.1.2 规定采用； 2）第 1（2）－7项应采用与其楼面梁相同的折减系数； 3）第 8项对单向板应采取 0.5，对双向板楼盖和无梁楼盖应取 0.8； 4）第 9－12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸 1/2 梁间距的范围内的实际面积确定。 表 4.1.2 活荷载按楼层的折减系数 墙拄基础计算截面以上 的层数 1 2－3 4－5 6－8 9－20 20 以上 计算截面以上各楼层活 荷载总和的折减系数 1.00 （0.90 ） 0.85 0.70 0.65 0.60 0.55 注：当楼面梁的从属面积超过 25m2时，应采用括号内的系数。 1) 说明： 1、计算楼面梁时荷载折减系数的设置在“PMCAD>楼面荷载传导计算>荷载倒算选 择>考虑活荷载折减的设置折减系数”的选项中。梁活荷载折减是根据梁的受荷 面积而确定的，这样就会造成比较复杂的折减方式，且可能每根梁不同。 2、PMCAD 在处理这个问题时，采用了折减楼面荷载的方式。 3、建议在选择梁活荷载折减时，应慎重考虑。在使用 PKPM 系列的软件中，活荷 载折减最好不要重复使用，如在 PM 中考虑了梁的活荷载折减，则在 SATWE、TAT、 PMSAP 中最好不要选择“柱墙活荷载折减”，以避免活荷载折减过多。反之亦然。 条文说明 4.1.2、作用在楼面上的活荷载不可能以标准值的大小同时布满在所有 的楼面上，因此在设计梁、墙、柱和基础时，还要考虑实际荷载沿楼面分布的变 异情况。 考虑活荷不利布置的最高层号：在恒荷载与活荷载分开算的前提下，若将此参数 填 0，表示不考虑梁活荷不利布置作用；若填大于零的数 NL，则表示 1－NL 各层 考虑梁活荷载的不利布置，而 NL+1 层以上则不考虑活荷不利布置。 5.1.8、高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载大于 4kN/m2时，应考虑楼面活 荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。 该选项与“调整信息”中的“梁设计弯矩放大系数”不能同时采用。梁弯矩放大 系数起源于梁的活荷载不利布置。当不考虑活荷载不利布置时，梁活荷载弯矩偏 小，程序试图通过梁弯矩放大系数来调整梁的弯矩。在程序处理时，最终弯矩弯 矩放大系数是乘在组合设计弯矩上（弯矩包络图上）的，这样组合中的恒、地震、 风荷载也相应放大了，会导致梁的主筋量有较大的增加。所以用户应选用“梁活 载不利布置”选项来考虑活荷载的不利布置。 5 调整信息： 图 5 调整信息 图 6 设计信息 （1）中梁刚度增大系数： 装配式楼板取 1.0；现浇楼板取值 1.3-2.0，一般取 2.0。 （2）梁端弯矩调幅系数： 现浇框架梁 0.8-0.9；装配整体式框架梁 0.7-0.8。 （3）梁设计弯矩增大系数： 放大梁跨中弯矩，取值 1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取 1.0。 （4）连梁刚度折减系数： 一般工程取 0.7，位移由风载控制时取≥0.8； （5）梁扭矩折减系数： 现浇楼板（刚性假定）取值 0.4-1.0，一般取 0.4；现浇楼板（弹性楼板）取 1.0。 （6）全楼地震力放大系数： 用于调整抗震安全度，取值 0.85-1.50，一般取 1.0。 6 设计信息： （1）结构重要性系数: 安全等级二级，设计使用年限 50 年，取 1.00 （2）柱计算长度计算原则: （3）是否考虑 P-Delt 效应： 1）据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷 载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不 考虑 P-DELT 效应。 2）对 6 度抗震或不抗震，且基本风压小于等于 0.5 ㎏/M2的建筑，其结构 刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。 3）考虑后结构周期一般会加长。 4）考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算。 6 配筋信息： 图 7 配筋信息 图 8 荷载组合 8 荷载组合： 9 地下室信息： 图 9 地下室信息 图 10 SATWE 计算控制参数 (1)回填土对地下室约束相对刚度比：Esol = －X 该参数的含义是基础回填土对结构约束作用的刚度与地下室抗侧移刚度的比 值，即反映了地下室的侧向嵌固程度，该值越大，对地下室的侧向约束就越大。 若取为0，则表示不考虑回填土的约束刚度；若取为3，则表示70%~80%的嵌固； 若取为5或更大，则表示上部结构的嵌固端在地下室顶板处；若填一负数m（m小 于或等于地下室层数m），则认为有m层地下室无水平位移，即所填楼层完全嵌固。 分析经验表明，取相对刚度比在2~4之间变化对计算结果影响并不敏感。本参数 不影响设计内力调整系数的作用位置。一般工程可取3。当判断地下室顶板能否 作为上部结构的嵌固端时，可通过查看刚度比的计算结果确定，但要注意应严格 采用“剪切刚度”计算层刚度，且注意不要计入地下室的基础回填土的约束刚 度。 (2)外墙分布筋保护层厚度（mm）= 50 根据《砼规》表9.2.1（强条）选择，环境类别见表3.4.1。 (3)回填土容重（kN/m3）：Gsol = 18.0 一般取18.0 kN/m3。 (4)室外地坪标高（m）：Hout = －0.45 此处是指以建筑室内地坪±0.000标高为准而确定的差值。单建式地下室的± 0.000指地下室顶板标高（有待进一步印证）。 (5)回填土侧压力系数：Rsol = 0.50 回填土侧压力系数可取0.5（考虑为静止土压力）。根据《民用建筑技术措 施》中2.6.2条，“地下室侧墙承受的土压力宜取静止土压力”，而静止土压力 的系数可近似按K0=1-sinj ` （j ` 为土的有效摩擦角）计算。手工计算时，回填 土的侧压力按恒载考虑，分项系数可按1.2或1.35取用。 (6)地下水位标高（m）：Hwat = －X.XX 此处是指以建筑室内地坪±0.000标高为准而确定的差值。地下水位标高与 此±0.000标高相比，高则填正值，低则填负值。 (7)室外地面附加荷载（kN/m2）：Qgrd = X.XX 室外地面附加荷载根据实际工程确定。一般工程可取10.0 kN/m2。 (8)人防设计等级：Mars = 0，4，5，6 根据实际工程选择人防设计等级。 (9)人防地下室层数：Mair = X 对于有些工程，地下室层数和考虑人防设计的地下室层数有时是不相同的， 应根据实际工程填写。 (10)顶板人防等效荷载（kN/m2）：QE1 = X.XX 顶板人防等效荷载根据《人防设计规范》选取。 (11)外墙人防等效荷载（kN/m2）：QE2 = X.XX 外墙人防等效荷载根据《人防设计规范》选取。注：临空墙的水平等效均布 静荷载Qc由程序内定：六级人防时Qc=110 kN/m2；五级人防时Qc=210 kN/m2。 注：SATWE 并未在平面配筋简图中给出地下室外墙在平面外受力的配筋，故外墙 最好采用手算为好。外墙手算可按下端固接、上端铰接的单向板模型来进行。 10 SATWE 计算控制参数： (1)层刚度比计算： a.“剪切刚度”：按《高规》附录E.0.1建议的方法； b.“剪弯刚度”：按《高规》附录E.0.2建议的方法； c.“地震剪力与地震层间位移的比值”：按《抗规》3.4.2和3.4.3条文说明中建 议的方法。 对于大多数一般的结构应选择“地震剪力与地震层间位移的比值”算法；对 于多层结构可以选择“剪切刚度”算法；对于有斜支撑的钢结构可以选择“剪弯 刚度”算法。一般按“地震剪力与地震层间位移的比值”计算刚度比最容易通 过。当转换层位于1层时，用户应该采用“剪切刚度”算法来计算层刚度；当转 换层位置大于1层时，用户应该采用“剪弯刚度”算法计算层刚度，来求转换层 上部与下部结构的等效侧向刚度比和判断其比值是否满足《高规》的要求；若采 用“地震剪力与地震层间位移的比值”算法计算层刚度，所得的转换层上部与下 部结构的刚度比结果明显偏小，是偏于不安全的。对于转换层设置在3层及3层以 上时，除了采用“剪弯刚度”算法处，用户还要采用“地震剪力与地震层间位移 的比值”算法再计算一次层刚度，从而进行转换层本层侧向刚度不应小于相邻上 一层楼层侧向刚度的60%的下限控制。目前程序未输出超下限的警告提示。 （1）地震剪力与地震层间位移的比值 根据《抗规》3.4.2条和3.4.3条及《高规》4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不 宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。当此 条不满足时，根据《高规》3.3.4条3款应做弹性时程分析法补充计算。按照上述 规范相应的条文说明中建议的方法，侧向刚度可取地震作用下的层剪力与层间位 移的比值计算。其刚度计算公式为：Ki = ，其中Vi为i层剪力；△ui为i层层间位移。 由于绝大多数工程都要执行《抗规》3.4.2 条和3.4.3 条及《高规》4.4.2 条的 规定，因此上述公式对绝大多数工程都适用。如果工程中没有单独定义薄弱层的 层号，则程序按“地震剪力与地震层间位移的比值”的计算结果就有可能没有将 转换层判断为薄弱层，所以对于有转换层的结构，用户应指定转换层为薄弱层。 指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动判断。用本算法计算层刚度比 时，必须采用“刚性楼板假定”。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次： 在刚性楼板假定条件下计算层刚度比和找出薄弱层；再在真实条件下计算构件内 力及配筋，并检查原找出的薄弱层是否得到确当判定地下室能否作为上部结构的 嵌固端时，因为用本算法计算所得的刚度比已经考虑了地下室的基础回填土的约 束刚度，故不符合规范规定。这种情况下有两种解决办法：1）将地下室信息中 “回填土对地下室的约束相对刚度比”填为0， 先算一遍，来判定地下室能否作为嵌固端；2）选用“剪切刚度”来计算刚度比， 并进行判定地下室能否作为嵌固端。 （2）剪切刚度 《抗规》6.1.14 条的条文说明中要求采用“剪切刚度”来计算侧向刚度。SATWE 软件在计算剪切刚度比时，是采用了《抗规》公式6.1.14-1和6.1.14-2。按照规 范要求，剪切刚度主要用于限制一层转换部位的刚度比和当地下室顶板作为上 部结构的嵌固端时，地下室刚度所应满足的条件。但是由于剪切刚度高度的简化 性，《高规》公式E.0.1-1~3不适用于梁式托柱转换层和桁架式转换层结构的刚 度比计算。对于上述结构，应该采用转换层上、下层的剪弯刚度进行补充计算。 由《高规》编制组编写的《高层建筑混凝土结构技术规程宣贯 培训 焊锡培训资料ppt免费下载焊接培训教程 ppt 下载特设培训下载班长管理培训下载培训时间表下载 教材》中除建 议采用“剪切刚度比”外，还可采用“地震剪力与地震层间位移的比值”计算。 需要指出的是，当用户采用“地震剪力与地震层间位移的比值”计算上层结构与 地下室顶板的刚度比时，需要将程序里“地下室信息”中的“回填土对地下室约 束相对刚度比”里的值应填“0”。因为该参数的大小对结构的地震力及其相应 的位移（尤其对地下室和首层），均有一定影响。一般来讲，剪切刚度比较严格 一些。《上海建筑抗震设计规程》（DGJ08-9-2003）231页6.1.19条的条文说明 规定：当进行初步设计时，侧向刚度比可用剪切刚度比估计，并作为计算刚度比 的控制指标。对于采用《上海规程》的用户应采用“剪切刚度”来计算刚度比， 并作薄弱层判断。 （3）剪弯刚度 按照规范__1_坃0_癬要求，剪弯刚度比主要用于保证高位转换时，转换层部分一 定范围内结构刚度的连续性。当转换层设置在大于1层时，按《高规》应采用“剪 弯刚度”计算控制；当转换层设置在3层及3层以上时，《高规》规定其楼层侧向 刚度比不宜小于相邻上部楼层的70%，且不应小于60%（60%的比值SATWE 程序并 没有直接输出结果，需要用户根据程序输出的每一层的刚度单独计算）。此比值 的控制需要用“地震剪力与地震层间位移的比值”来计算，故带高位转换层的结 构应采用“剪弯刚度”及“地震剪力与地震层间位移的比值”各算一次，才能正 确地做好转换层上、下刚度突变的控制。另外，对于有支撑的结构，也用采用“剪 弯刚度”来计算。SAWTE 软件在计算剪弯刚度比时，采用刚度串模型来计算的， 即先将上部或下部结构各层的侧向刚度求倒数，得出位移后再求和，然后再求倒 数得到上部或下部结构的刚度，从而得到上部或下部结构的等效侧向刚度比，这 与《高规》附录E.0.2建议的方法有些不同。 (2)地震作用分析方法：[算法1：侧刚分析方法]或[算法2：总刚分析方法] a.“侧刚分析方法”是一种简化计算方法，只适用于采用楼板平面内无限刚假定 的普通建筑和采用楼板分块平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑，每层 的每块刚性楼板只有两个独立的平动自由度和一个独立的转动自由度。“侧刚” 就是依据这些独立的平动和转动自由度而形成的浓缩刚度阵。“侧刚”的优点是 分析效率高，由于浓缩以后的侧刚自由度很少，所以计算速度很快。“侧刚计算 方法”的应用范围是有限，对于定义有较大范围的弹性楼板、有较多不与楼板相 连的构件（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆所等）或有较多的错层构件的 结构，“侧刚分析方法”不适用，而应采用“总刚分析方法”。这是一种采用刚 性楼板假定的简化的结构刚度模型，即把房屋理想化为空间梁、柱和墙组合成的 集合体，并在楼板平面内无限刚的楼板上互相连接在一起。不管用户在建模中有 无弹性楼板、刚性楼板或越层大空间，对于无塔结构的侧刚模型假定每层为一块 刚性楼板，而多塔结构则假定一塔一层为一块刚性楼板。每块刚性楼板具有两个 独立的水平平动自由度和一个独立的转动自由度。侧向刚度矩阵就是建立在这些 结构自由度上的，可通过结构总体模型的刚度矩阵凝聚而成。侧刚模型进行振型 分析时结构自由度数相对较少，计算耗时少，分析效率高，但应用范围有限制。 （摘自建研院《结构计算振型数》一文） b.“总刚分析方法”就是直接采用结构的总刚和与之相应的质量阵进行地震反 应分析。“总刚”的优点是精度高，适用方法广，可以准确分析出结构每层每根 构件的空间反应。通过分析计算结果，可以发现结构的刚度突变部位、连接薄弱 的构件以及数据输入有误的部位等。其不足之处是计算量大，比“侧刚”计算量 大数倍。这是一种真实的结构模型转化成的结构刚度模型。结构总刚模型假定每 层非刚性楼板上的每个节点（有构件相连的）有两个独立水平平动自由度，可以 受弹性楼板的约束，也可以完全独立不与任何构件相连，而在刚性楼板上的所有 节点只2005版SATWE补充用户手册 BY 老虎空间 wxh5330 （第 24 页 共 26 页） 3/9/2006 有两个独立水平平动自由度和一个独立的转动自由度。总体刚度矩阵就是建立在 这些结构自由度上的，可通过结构总体模型的刚度矩阵凝聚而成。总刚模型进行 振型分析时能真实模拟具有弹性楼板、大开洞的错层、连体、空旷的工业厂房、 体育馆等结构，可以正确求得结构每层每个构件的空间自振形态，但自由度数相 对较多，计算耗时多和存储开销大。（摘自建研院《结构计算振型数》一文） 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，“侧刚”与“总刚”的 计算结果是一致的。对于定义了弹性楼板的结构（如使用SATWE进行空旷厂房的 三维空间分析时，定义轻钢屋面为“弹性膜”），应使用“总刚分析方法”进行 进行结构的地震作用分析。鉴于目前的电脑运行速度已经较快，故建议对所有的 结构均采用“总刚模型”进行计算。 (3)线性方程组解法：[VSS向量稀疏求解器]或[LDLT三角分解] “VSS 向量稀疏求解器”是一种大型稀疏对称矩阵快速求解方法；“LDLT 三角 分解”是通常所用的非零元素下的三角求解方法。“VSS向量稀疏求解器”在求 解大型、超大型方程时要比“LDLT三角分解”方法快很多，所以程序缺省指向 “VSS向量稀疏求解器”算法。由于求解方程的原理、方法不同，造成的误差原 理不同，提供两种解方程的方法可以用于对比。 (4)位移输出方式：[简化输出]或[详细输出] 当选择“简化”时，在WDISP.OUT文件中仅输出各工况下结构的楼层最大位移值， 不输出各节点的位移信息。按“总刚”进行结构的振动分析后，在WZQ.OUT文件 中仅输出周期、地震力，不输出各振型信息。若选择“详细”时，则在前述的输 出内容的基础上，在WDISP.OUT文件中还输出各工况下每个节点的位移，WZQ.OUT 文件中还输出各振型下每个节点的位移。 5.2.2 SATWE 计算分析中几个重要概念 1 “刚性楼板“与”弹性搂板“ （1）刚性楼板是是指平面内设定为刚度无限大，内力计算时不考虑平面内 外变形，与板厚无关，程序默认楼板为刚性楼板。 （2）弹性搂板：必需以房间为单元进行定义，与板厚有关，分以下三种情 况： 弹性搂板 6：程序真实考虑楼板平面内、外刚度对结构的影响，采用壳单元， 原则上适用于所有结构。但采用弹性搂板 6 计算时，楼板和梁共同承担平面外弯 矩，其结果梁的配筋偏小，楼版承担的平面外弯矩计算配又未考虑，此外计算工 做量大，因此该模型仅适用板柱结构。 弹性搂板 3：程序设定楼板平面内刚度为无限大，而仅考虑平面外刚度对结 构的影响，采用壳单元，因此该模型仅适用厚板结构。 弹性膜：程序真实考虑楼板平面内刚度，而假定平面外刚度为零。采用膜剪 切单元，因此该模型适用钢楼板结构。 注意：1：弹性搂板仅适用于高层钢筋混凝土结构。2：不适用于多层钢筋混 凝土结构及钢结构建筑。3：多层钢筋混凝土结构及钢结构建筑中存在有弹性搂 板时，可近似的按开洞处理，但要注意人工将荷载分配到周边梁上。 2 有关振型的几个概念 （1）振型参与系数：每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与 该振型的主质量（或者说该模态质量）之比，即为该振型参与系数。 （2）振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系有效（即基于刚性楼板 假定的，不适用于一般构），某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与 该质点在该一振型中相应方向对应坐标乘积之和的平方。 （3）有效质量系数：如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的有效 质量之和与总质量之比即为有效质量系数。用于判断参与参与振型数足够与否， 并将用于程序。 （4）振型参与质量：某一振型的主质量（或者说该模态质量）乘以该振型 的参振型与系数的平方，即为该振型的振型参与质量。 （5）振型参与质量系数：由于有效质量系数只适用于刚性楼板假定，《高规》 5.1.13 条及《抗规》5.2.2 条文说明，提出了用振型参与质量系数来判断参与振 型数足够与否的方法。即选定振型个数的振型参与质量之和与总质量之比即为振 型参与质量系数。这种方法适用于刚性楼板假定，也适用于弹性楼板。 3 总刚与侧刚的概念 （1）总刚：就是用结构的总刚阵和与之相对的质量阵按振型叠加法求解结 构的周期及振型。结构的总刚阵即为结构静力分析时形成的结构总刚度矩阵。自 由度数为 N 的高层结构，结构的总刚度矩阵为 N 阶方矩阵，若定义有较大范围 多的弹性楼板或有较多的不与楼板相连构件时，可准确分析出结构每层每根构件 的空间反应，可发现结构的刚度突变部位，连接薄弱的构件以及数据有误的部位。 缺点是计算量大，费时长。 （2）侧刚：在高层结构分析中，为了提高分析效率，对于引入楼板平面内 无限刚或分块无限刚，平面外刚度为零的假定后，采用一种简化计算方法，可已 大大降低结构的自由度，使得结构每层只有 3 个独立的平动自由度，这就是侧刚 的方法。优点是分析效率高，误差在允许范围。 （3）若平面没有布置弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，侧刚、总 刚的结果是一致的。 4 振型组合数的选取： 在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量 90%以 上所需要振型数。但要注意以下几点： （1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有 效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选 3 个振型。如果所选振型个数多于结 构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。 （2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于 9 个，多塔结构应更多 些，但要注意应是 3 的倍数。 （3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于 90%。 在 WDISP.OUT 文件里查看。 5 主振型的判断； （1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前 几个振型为其主振型。 （2）对于刚度不均匀的付杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看 SATWE 文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。程序输出结果中，给出了输 出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是 X 向或 Y 向的主振 型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。 6 地震力、风力的作用方向： 结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向 作用。但设计者注意以下几种情况： （1）设计应注意查看 SATWE 文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。 输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于 15 度时， 应将此方向输入重新计算。 （2）对于有有斜交抗侧力构件的结构，当大等于 15 度时，应分别计算各 抗力构件方向的水平地震力。此处所指交角是指与设计输入时，所选择坐标系间 的夹角。 （3）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构 件方向的水平地震力。 7 周期折减系数： 高规 3.3.17 条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自 振周期折减系数，可按下列规定取值。 （1） 框架结构 0.6—0.7； （2） 框架—剪力墙结构 0.7—0.8； （3） 剪力墙结构 0.9—1.0； （4） 短肢剪力墙结构 0.8—0.9。 （2）请大家注意：周期折减是强制性条文，但减多少则不是强制性条 文，这就要求在折减时慎重考虑，既不能太多，也不能太少，因为折减不 仅影响结构内力，同时还影响结构的位移。 8 活荷载质量调整系数： 该参数即为荷载组合系数。可按《抗规》5.1.3 条取值。注意该调整系数只 改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响， 9 关于梁的几个调整系数 （1）刚度调整系数 Bk：梁的刚度调整，主要是考虑现浇楼板对梁的刚度贡 献，楼板与梁按 T 形共同工作。而程序是按矩形取，所以可以考虑梁的刚度放大。 一般可取 1.5—2.0，但对预制楼板、板柱结构的等代梁取 1.0，注