（液压英才网豆豆转载）刀具材料的耐热性是判断其切削性能的重要特性。由于经TiN涂层后高速钢刀具表面摩擦特性得到改善，与未涂层的普通高速钢刀具相比，在相同切削条件下，其切削变形程度减小，因而产生的切削热减少，切削温度降低；又由于TiN化合物的导热系数较小，因而TiN涂层刀具表面温度场分布特征亦与未涂层高速钢刀具不同。笔者从微观角度分析研究了TiN薄膜的晶体结构类型与TiN涂层热相变特性之间的相互关系以及不同晶体结构类型的TiN薄膜随温度上升的变化规律。
切削试验结果表明，TiN涂层刀具的耐磨性与TiN化合物的晶体特征关系密切。当TiN晶体具有间隙化合物特征时，其耐磨性大大优于有序固溶体结构的TiN涂层。沉积工艺试验表明，用C1工艺（电弧发生等离子体PVD法）沉积的TiN涂层为有序固溶体结构，而用C2工艺（等离子枪发射电子束离子镀）沉积的TiN涂层为间隙相化合物。显然，C2工艺优于C1工艺。
2.切削变形与切削摩擦
为了深入研究TiN涂层刀具的热学特性，首先讨论可转变为切削热的切削变形功和切削摩擦功。
TiN涂层对刀具切削变形的影响
借助快速落刀装置观察TiN涂层刀具的切削变形程度，可知在相同的切削条件下，TiN涂层刀具第一变形区的剪切角比未涂层刀具约大4°～6°，未涂层刀具切屑底部滞流层变形程度相当严重，而TiN涂层刀具的切屑底部滞流层变形程度较轻。
2．2 TiN涂层对刀-屑间平均摩擦角β的影响
: ]8 O) [" D' {( B8 U; e 通过正交直角切削试验，测得TiN涂层刀具和未涂层刀具刀—屑间的平均摩擦角β。由测量结果可知，在相同的切削条件下，与未涂层刀具相比，TiN涂层刀具刀—屑间的摩擦角β较小（即TiN涂层与切屑底部的摩擦系数较小），这是因为刀具表面的TiN化合物在刀—屑摩擦面间起到了固体润滑剂的作用
2．3 TiN涂层对切屑变形系数ξ的影响
由切削试验中两种不同刀具（在不同润滑条件下）的切屑变形系数ξ随切削速度V的变化规律可知：与未涂层刀具相比，TiN涂层刀具的切屑变形系数ξ值较小。这也表明，在切削过程中，由于TiN化合物的减摩作用，TiN涂层刀具的切屑变形程度较轻。
% \3 K7 w$ O+ L5 h 2．4 TiN涂层对刀-屑接触长度Lf的影响
TiN薄膜与切屑间的减摩作用还导致了刀-屑接触长度Lf的缩短。刀-屑接触长度Lf的缩短使切削热不易被切屑带走，切削热易集中在刀尖（或刀刃）附近。红外热像仪测温试验也证实了这种现象
3．切削温度与温度场分布
切削过程中用AGA780红外热像仪测量刀具表面的切削温度（即温度场分布）。
切削试验采用正交自由切削，刀具主偏角＝90°，刃倾角λs＝0°，工件为薄壁管形。试验结果表明：在相同的试验条件下，与未涂层高速钢刀具相比，TiN涂层刀具的切削温度较低。如切削速度V=60m/min时，TiN涂层刀具表面最高温度为360℃，而未涂层刀具表面最高温度为450℃。这是因为切削时TiN涂层刀具切削区的变形功、摩擦功较小，因而产生的切削热量较小。刀具表面切削温度低意味着在使用TiN涂层刀具时，可适当提高切削速度，进而提高切削效率。
两种不同刀具的切削温度场分布规律亦存在明显差异。TiN涂层刀具的最高温度点位于（接近）刀尖（刀刃）处，而未涂层刀具的最高温度点距离刀尖约为0.25mm。
究其原因，一是因为TiN涂层刀具刀—屑接触长度Lf较短，切削热不易被切屑带走；二是由于TiN化合物的导热系数较小，切削热沿刀面传导的速度较慢，因而导致切削热易集中于刀尖（或刀刃）处。因此，为了改善TiN涂层刀具的散热条件，应适当改进TiN涂层刀具几何参数的
设计
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（适当加大刀尖圆弧半径rε及刃口钝圆半径rn），以延长TiN涂层刀具的切削寿命。
4.TiN晶体结构及其热相变规律,
借助高温X射线衍射仪观察TiN晶体结构的热相变规律。试验条件：C-oK-α射线，管电压50KV，管电流100mA，大气气氛。首先在室温下
记录
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TiN晶体衍射峰；然后以每分钟40℃的温升速度、每间隔100℃保温35分钟，分别记录TiN晶体的相变衍射峰。试验结果表明，用不同沉积工艺方法得到的TiN晶体的热相变特性差异很大。
（1）由电弧发生等离子体PVD法（C1工艺）沉积的TiN涂层试样结果分析：在室温时，TiN薄膜为(1 1 1)、(2 2 0)双重择优取向晶体；当温度升至200℃时，TiN晶体的(1 1 1)晶面衍射峰强度没有变化，而(2 2 0)晶面衍射峰强度增大，在低角度(2θ=26°左右)处出现宽波峰；温升至400℃时，TiN晶体的(1 1 1)晶面衍射峰完全消失，而(2 2 0)晶面衍射峰强度不变，低角度处的宽波峰强度增大；温升至800℃时，TiN晶体的衍射峰完全消失，而低角度处的宽波峰强度亦越来越弱。
由金属学理论可知，由C1工艺沉积的TiN晶体属有序固溶体结构。由高温X射线衍射理论可知，有序固溶体TiN的有序度转变临界温度低于600℃,因而这种晶体结构的TiN高温特性较差。在室温时，TiN晶体结构属长程有序固溶体结构，随着温度的升高，TiN晶体的长程有序度逐渐降低，并转变为短程有序固溶体。在400℃时，TiN的（1 1 1）晶面衍射峰消失，600℃时，其长程有序度为零，即转变为完全无序。当长程有序度逐渐下降时，对低角度处出现的宽波峰可认为是TiN薄膜由晶体逐渐转变为非晶体物质。切削磨损试验表明，这种非晶态物质的耐磨性较差，因而这种有序固溶体结构的TiN涂层薄膜的耐磨性并不理想。
（2）用等离子枪发射电子束离子镀（C2工艺）沉积的TiN涂层试样的高温衍射试验结果分析：室温时，TiN晶体具有明显的(1 1 1)晶面择优取向，随着温度升高，涂层表面原子热振动加剧，600℃时TiN表面脱N而形成Ti2N+N；当温度达到960℃时，Ti2N再次脱N而形成Ti+N；TiN的始氧化温度为800℃，氧化物为TiO(R),γ-FeTiO2,ε-FeTiO和TiO等。
C 上述试验结果及其分析表明，用C2工艺沉积的TiN晶体是间隙相化合物，其晶体结构比较稳定。切削试验表明，具有间隙相晶体结构的TiN涂层刀具的耐热性、耐磨性均优于有序固溶体结构的TiN涂层刀具。间隙相化合物TiN的晶体结构稳定，高温特性优良，有利于提高TiN涂层高速钢刀具的工作寿命。
5.结论
（1）由于TiN化合物的减摩作用,用TiN涂层高速钢刀具进行切削时,其切削变形和切削摩擦较缓和,产生的切削热较少,因而切削温度较低。 （2）TiN涂层刀具的刀-屑接触长度较短, TiN化合物的导热系数较小,因而切削热易集中在刀尖(或刀刃)处。为了改善TiN涂层刀具的散热条件，应适当加大刀具的刀尖圆弧半径rε和刃口钝圆半径rn。
（3）TiN涂层刀具的热学特性与沉积工艺密切相关,同时与TiN晶体的结构类型密切相关。用电弧发生等离子体PVD法（C1工艺）沉积的TiN薄膜具有有序固溶体晶体结构,其耐热性、耐磨性均较差；而用等离子枪发射电子束离子镀（C2工艺）沉积的TiN涂层为间隙化合物结构,具有稳定的晶体结构,具有较好的耐热、耐磨性能。
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