（）塔吊基础施工方案

烟台保利·香榭里公馆11#、12#、14#、17#、18#住宅楼 ★塔吊基础施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ★ 烟台保利·香榭里公馆 11#、12#、14#、17#、18#楼地下室工程 塔 吊 基 础 施 工 方 案 东阳第三建筑工程有限公司烟台分公司 2012年3月 目 录 3一．工程概况 4二．塔吊基础设计 42．1编制依据 52．2土质条件分析 62．3塔吊基础设计 62．4 QTZ63型天然基础计算书 112．5 QTZ40天然基础计算书 162．6 附着计算计算书 21三．塔吊基础定位及基础施工 21四．场地准备及机械准备 21五．安装拆卸人员及开机人员安排 21六．安全 操作规程 操作规程下载怎么下载操作规程眼科护理技术滚筒筛操作规程中医护理技术操作规程 22七．安装方法及调试 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 24八、塔吊拆卸 24九、塔吊技术性能及维护保养 25十、塔吊的操作使用及安全措施 26十一．塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 一．工程概况 工程名称：烟台保利·香榭里公馆11#、12#、14#、17#、18#楼 建设单位：烟台泽众置业有限公司 设计单位：山东同圆设计集团有限公司 监理单位：烟台有限公司 施工单位：浙江省东阳第三建筑工程有限公司 质安监单位：安监站 工程地址：烟台市莱山区港城东大街南侧，虎山南路西侧大郝家村以西 烟台保利·香榭里公馆地下室工程地下一层、二层为汽车库，地下二层为战时人防工程，建筑面积95435.04平方米。 烟台保利·香榭里公馆11#楼地下二层层高为3.15米，地上18层塔式住宅楼，层高均为2.90米，屋顶机房层层高5.10米，±0.000绝对标高为41.500,室内外高差为0.450米,房屋总高度52.65米（自平均室外地坪标高至主要屋面板顶）。建筑面积地下594.02㎡;地上4578.23㎡。工程结构为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，基础设计人工挖孔桩+桩基承台。建筑结构安全等级为二级，剪力墙抗震等级为三级，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度为7度，基础设计等级为甲级；结构使用年限50年。 烟台保利·香榭里公馆12#楼地下三层层高为3.10米，地上18层塔式住宅楼，层高均为2.90米，屋顶机房层层高4.50米，±0.000绝对标高为40.250,室内外高差为0.450米,房屋总高度52.65米（自平均室外地坪标高至主要屋面板顶）。建筑面积地下967.93㎡;地上4619.99㎡。工程结构为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，基础设计人工挖孔桩+桩基承台。建筑结构安全等级为二级；地下室耐火等级为一级，地上耐火等级为二级。剪力墙抗震等级为三级，框架抗震等级为三级，抗震设防烈度为7度，基础设计等级为甲级；地下防水等级为一级；结构使用年限50年。 烟台保利·香榭里公馆14#楼地下三层层高为3.55米，地下二层、一层层高为 3.00米，塔式住宅楼，地上A区24层；B区30层，层高均为2.90米，屋顶机房层层高4.50米，±0.000绝对标高为39.150,室内外高差为0.450米,房屋总高度A区为87.45米;B区为70.05米（自平均室外地坪标高至主要屋面板顶）。建筑面积地下2360.02㎡;地上18512.25㎡。工程结构为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，基础设计人工挖孔桩+筏板。建筑结构安全等级为二级；地下室耐火等级为一级，地上耐火等级为二级。剪力墙及框架抗震等级A区均为三级，B区均为三级；抗震设防烈度为7度，基础设计等级为甲级；地下防水等级为一级；结构使用年限50年。 烟台保利·香榭里公馆17#楼地下三层层高为3.10米;地下二层层高为2.90米;地下一层层高为3.00米;地上18层塔式住宅楼，层高均为2.90米，屋顶机房层层高4.50米，±0.000绝对标高为42.500,室内外高差为0.450米，房屋总高度52.65米（自平均室外地坪标高至主要屋面板顶）。建筑面积地下967.93㎡;地上4618.99㎡。工程结构为现浇钢筋混凝土剪力墙结构；，基础设计为平板式筏型基础。建筑结构安全等级为二级；地下室耐火等级为一级，地上耐火等级为二级。剪力墙及框架抗震等级均为三级；抗震设防烈度为7度，基础设计等级为甲级；地下防水等级为一级；结构使用年限50年。 烟台保利·香榭里公馆18#楼地下二层层高为3.00米，地下一层层高为2.90米,地下一层层高为3.00米,地上1～22轴24层加机房层，23～44轴29层加机房层塔式住宅楼，层高均为2.90米，±0.000绝对标高为42.000,室内外高差为0.450米，房屋总高度1～22轴为70.30米，23～44轴为84.10米（自平均室外地坪标高至主要屋面板顶）。建筑面积地下1340.20㎡;地上16388.71㎡。工程结构为现浇钢筋混凝土剪力墙结构；，基础设计为筏板基础。建筑结构安全等级为二级；地下室耐火等级为一级，地上耐火等级为二级。剪力墙及框架抗震等级均为三级；抗震设防烈度为7度，基础设计等级为甲级；地下防水等级为一级；结构使用年限50年。 二．塔吊基础设计 2．1编制依据 本工程《施工组织设计》 《烟台保利·香榭里公馆工程岩土工程勘察报告》（工程编号：金勘字第2011011号） 《建筑地基基础 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 GB50007-2002》 《混凝土结构设计规范GB50010-2010》 QTZ63塔式起重机提供的《设计说明》 2．2土质条件分析 根据《岩土工程勘察报告》，本工程地基土层分布依次为： 1）杂填土；杂色，松散状态，该层层厚介于0.50～4.80m，平均厚度为1.28m。 2）粉质粘土；黄褐色，可塑状态，切面稍光滑，韧性及干强度中等，土质均匀性一般。层底标高介于23.31-41.55m，埋深介于1.20～13.00m，平均埋深为7.53m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=160kpa，Esl=2：4.94MPa，qsik=73kpa。 2)-1粉土；浅黄色～黄褐色，呈透镜体形式赋存于粉质粘土中，湿，密实状态。该层揭露层介于1.00-3.40m，平均厚度为1.85m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=170kpa，Esl=2：4.79MPa，qsik=70kpa。 3）碎石；黄褐色～灰白色为主，松散～稍密状态，湿，该层成分不均匀，骨架成分以石英及花岗岩为主。该层揭露层厚介于1.00-6.50m，平均厚度为3.27m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=220kpa，qsik=110kpa。 4）全风化云母片岩；呈棕色～暗褐色，全风化状态，原岩结构、构造基本破坏，矿物成分难以辨认。表层风化成土状，下部渐成鳞片状，碎屑状，可干钻。该层局部未揭穿，最大揭露厚度10.30m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=250kpa，qsik=85kpa。 5）-1强风化云母片岩；灰绿～灰褐色，鳞片变晶结构，片理构造，主要矿物成分为云母，粒状矿物以长石为主，含少量石英。岩体节理裂隙发育。岩石坚硬程度为极软岩，岩体完整程度为破碎，岩体基本质量等级为V级。该层局部未揭穿，最大揭露厚度10.50m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=350kpa，qsik=180kpa，桩端极限承载力标准值qpk：3500kpa。 5）强风化花岗岩；白色～肉红色，花岗结构，块状构造，主要矿物成分以石英、长石为主。岩体节理裂隙发育。岩石坚硬程度为软岩，岩体完整程度为破碎，岩体基本质量等级为V级。该层局部未揭穿，最大揭露厚度11.80m。 本岩土层承载力特征值及桩基参数：fak=500kpa，qsik=200kpa。桩端极限承载力标准值qpk：5000kpa。 6）中风化花岗岩：花白～肉红色，花岗结构，块状构造，主要矿物成分为石英、斜长石。岩芯呈短柱状，结构面结合一般，岩体风化裂隙较发育。岩石坚硬程度为较软岩，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级未揭穿，揭露深度为14.00m。 本岩土层地基承载力特征值及桩基参数：fak=2000kpa，qsik=350kpa。饱和单轴抗压强度标准值20.60MPa。 2．3塔吊基础设计 根据本工程平面尺寸及建筑总高度，材料的堆放和加工制作场地的位置，本工程的垂直运输在14#、18#楼结构工程施工阶段选用二台QTZ63型自升塔式起重机（具体位置详见平面布置图）；11#、12#、17#楼结构工程施工阶段选用三台QTZ40（4708B）型自升塔式起重机。 14#、18#楼QTZ63型塔吊布置在地下室筏板基础外侧，11#、12#、17#楼QTZ40（4708B）型布置在地下室工程基坑防水板内，根据地质报告以粉质粘土地基承载力特征值fak=160kpa，作为塔吊基础持力层进行计算。 2．4 QTZ63型天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑 安全检查 安全检查记录表范本安全检查记录表格安全检查记录表格式安全检查记录表范文安全检查记录表模板 标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：100.00m， 塔身宽度B：1.6m， 基础埋深d：6.00m， 自重G：450.8kN， 基础承台厚度hc：1.20m， 最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：5.00m， 混凝土强度等级：C30， 钢筋级别：RRB400， 基础底面配筋直径：18mm 额定起重力矩Me：630kN·m， 基础所受的水平力P：30kN， 标准节长度b：2.8m， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm， 所处城市：山东烟台市， 基本风压ω0：0.55kN/m2， 地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数μz：2.4 。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=450.8kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN； 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处山东烟台市，基本风压为ω0=0.55kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=2.4； 挡风系数计算： φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)=0.039； 因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为： ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.4×0.55=2.68kN/m2； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=2.68×0.039×1.6×100×100×0.5=836.16kN·m； Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋836.16＋30×1.2＝1502.16kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.2=750kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1502.16/(510.8+750)=1.191m < 5/3=1.667m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=1.191m > 5/6=0.833m 地面压应力计算： Pk＝（Fk+Gk）/A Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc） 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-1502.16/(510.8+750)=2.344m。 Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m； 不考虑附着基础设计值： Pk＝（510.8＋750）/52＝50.432kPa Pkmax=2×(510.8+750)/(3×2.344×5)= 71.715kPa； 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=160.000kPa； 地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=50.432kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=71.715kPa，满足要求！ 五、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho 式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.97； ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.43MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1.60+(1.60 +2×1.15)]/2=2.75m； at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m； ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.15=3.90； Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=86.06kPa； Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.90)/2=2.75m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=86.06×2.75=236.66kN。 允许冲切力：0.7×0.97×1.43×2750.00×1150.00=3070692.62N=3070.69kN > Fl= 236.66kN； 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 六、承台配筋计算 1.抗弯计算 依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12 式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.06kN/m2； P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×a－al）/3×a＝86.06×(3×1.6-1.7)/(3×1.6)=55.579kPa； G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2； l --基础宽度，取l=5.00m； a --塔身宽度，取a=1.60m； a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m。 经过计算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(86.06+55.58-2×1012.50/5.002)+(86.06-55.58)×5.00]/12=206.10kN·m。 2.配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy) 式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00； fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho --承台的计算高度，ho=1.15m。 经过计算得： αs=206.10×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.15×103)2)=0.002； ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002； γs=1-0.002/2=0.999； As=206.10×106/(0.999×1.15×103×360.00)=498.37mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。 故取 As=9000.00mm2。 建议配筋值：RRB400钢筋，18@135mm。承台底面单向根数36根。实际配筋值9162 mm2。 2．5 QTZ40天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTG40， 塔吊起升高度H：85.00m， 塔身宽度B：1.55m， 基础埋深d：10.00m， 自重G：287.83kN， 基础承台厚度hc：1.20m， 最大起重荷载Q：46.6kN， 基础承台宽度Bc：5.00m， 混凝土强度等级：C30， 钢筋级别：RRB400， 基础底面配筋直径：18mm 额定起重力矩Me：400kN·m， 基础所受的水平力P：30kN， 标准节长度b：2.8m， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm， 所处城市：山东烟台市， 基本风压ω0：0.55kN/m2， 地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数μz：2.34 。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=287.83kN； 塔吊最大起重荷载：Q=46.6kN； 作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝287.83＋46.6＝334.43kN； 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处山东烟台市，基本风压为ω0=0.55kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=2.34； 挡风系数计算： φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.55+2×2.8+(4×1.552+2.82)0.5)×0.012]/(1.55×2.8)=0.04； 因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为： ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.34×0.55=2.613kN/m2； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=2.613×0.04×1.55×85×85×0.5=585.247kN·m； Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋585.247＋30×1.2＝1021.25kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.2=750kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1021.25/(334.43+750)=0.942m < 5/3=1.667m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.942m > 5/6=0.833m 地面压应力计算： Pk＝（Fk+Gk）/A Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc） 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-1021.25/(334.43+750)=2.594m。 Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m； 不考虑附着基础设计值： Pk＝（334.43＋750）/52＝43.377kPa Pkmax=2×(334.43+750)/(3×2.594×5)= 55.745kPa； 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=160.000kPa； 地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=43.377kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=55.745kPa，满足要求！ 五、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho 式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.97； ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.43MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1.55+(1.55 +2×1.15)]/2=2.70m； at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.55m； ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.55 +2×1.15=3.85； Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=66.89kPa； Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.85)/2=2.88m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=66.89×2.88=192.32kN。 允许冲切力：0.7×0.97×1.43×2700.00×1150.00=3014861.85N=3014.86kN > Fl= 192.32kN； 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 六、承台配筋计算 1.抗弯计算 依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12 式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.55)/2=1.73m； Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取66.89kN/m2； P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×a－al）/3×a＝66.89×(3×1.55-1.725)/(3×1.55)=42.078kPa； G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2； l --基础宽度，取l=5.00m； a --塔身宽度，取a=1.55m； a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.55m。 经过计算得MI=1.732×[(2×5.00+1.55)×(66.89+42.08-2×1012.50/5.002)+(66.89-42.08)×5.00]/12=110.88kN·m。 2.配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy) 式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00； fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho --承台的计算高度，ho=1.15m。 经过计算得： αs=110.88×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.15×103)2)=0.001； ξ=1-(1-2×0.001)0.5=0.001； γs=1-0.001/2=0.999； As=110.88×106/(0.999×1.15×103×360.00)=267.98mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。 故取 As=9000.00mm2。 建议配筋值：RRB400钢筋，18@135mm。承台底面单向根数36根。实际配筋值9162 mm2。 2．6 附着计算计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： ωk=ω0×μz×μs×βz = 0.450×1.170×1.450×0.700 =0.534 kN/m2； 其中 ω0── 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.450 kN/m2； μz── 风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ； μs── 风荷载体型系数：μs = 1.170； βz── 高度Z处的风振系数，βz = 0.700； 风荷载的水平作用力： q = Wk×B×Ks = 0.534×1.600×0.200 = 0.171 kN/m； 其中 Wk── 风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B── 塔吊作用宽度，B= 1.600 m； Ks── 迎风面积折减系数，Ks= 0.200； 实际取风荷载的水平作用力 q = 0.171 kN/m； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 734.000 kN·m； 弯矩图 变形图 剪力图 计算结果: Nw = 53.4993kN ； 二、附着杆内力计算 计算简图: 计算单元的平衡方程: ΣFx=0 T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-Nwcosθ ΣFy=0 T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-Nwsinθ ΣM0=0 T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=Mw 其中: α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)] 2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中 θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 70.72 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 49.57 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 23.85 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 37.58 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 59.56 kN； 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中 θ= 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 47.29 kN； 杆2的最大轴向压力为: 13.18 kN； 杆3的最大轴向压力为: 54.20 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 47.29 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 13.18 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 54.20 kN； 三、附着杆强度验算 1． 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:σ= N / An ≤f 其中 σ --为杆件的受拉应力； N --为杆件的最大轴向拉力,取 N =59.563 kN； An --为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 σ=59562.521/1569.00 =37.962N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 2． 杆件轴心受压强度验算 验算公式:σ= N / φAn ≤f 其中 σ --为杆件的受压应力； N --为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =70.725kN； 杆2: 取N =13.178kN； 杆3: 取N =54.200kN； An --为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 λ --杆件长细比，杆1:取λ=101， 杆2:取λ=123， 杆3:取λ=94 φ --为杆件的受压稳定系数， 是根据 λ查表计算得： 杆1: 取φ=0.549， 杆2: 取φ=0.421， 杆3: 取φ=0.594； 经计算， 杆件的最大受压应力 σ=82.106 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。 四、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 1． 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2． 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3． 预埋螺栓的直径大于24mm； 4． 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 0.75nπdlf=N 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5． 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。 五、附着设计与施工的注意事项 锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则: 1． 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处； 2． 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部； 3． 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上； 4． 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。 附图：1、塔吊平面布置图 2、塔吊基础布置及剖面图 三．塔吊基础定位及基础施工 1、塔吊基础定位详见施工平面图。 2、考虑到基础土方开挖时对地基土的扰动，故在14#、18#楼塔吊基础边做一挡土墙，以确保塔吊的使用安全。 3、塔吊基础必须按塔吊生产厂家出的图纸施工，具体做法详见附图，基础砼标号为C30。 4、基础顶面要用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500。 5、机脚螺杆位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5毫米。螺纹位须抹上黄油，并注意保护。 四．场地准备及机械准备 1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整、无障碍物。 2、留出塔吊进出场堆放场地及吊车、汽车进出道路，路基必须压实、平整。 3、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。 4、机械配备：安装、拆卸时采用12T汽车吊一辆。  五．安装拆卸人员及开机人员安排 塔吊由专人负责开机操作。安拆人员安排：张贵承、骆新龙、史长福、骆军红、张世益、蒋新华（电工），由徐桂其负责。 六．安全操作规程 安装及拆卸顺序 1、安装顺序：底架（用水准仪校平）→套架（内装基础节、标准节各一节，重5T）→回转机构（重3.5T）→驾驶室→塔顶→平衡臂（重3T）→平衡块（重1.8T，后面数前第二块）→大臂（重4T，重心位置15.1米）→平衡块→爬升（标准节第二节）→调试爬升（标准节第四节）→验收合格→使用。 2、拆卸顺序：塔吊下降（降至最底部）→平衡块（留后面数前第二块重1.8T）→大臂→平衡块→平衡臂→塔顶→驾驶室→回转机构→套架→底架。 七．安装方法及调试标准 1、安装要求：塔吊安装高度100米。轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。 2、安装步骤：把底架安装在砼基础上，用水准仪校水平，再拧紧地脚螺栓；安装套架，套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面，使套架上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上，注意有踏步的一面应与建筑物垂直，大臂朝向J轴方向；安装回转机构，并用螺栓同塔身连接固定；安装塔顶，塔顶倾斜的一面与大臂处于同一侧；安装驾驶室；安装平衡臂，装好后，吊一块重1.8吨的平衡块，放在从平衡臂尾部往前数的第二个位置上；安装大臂及大臂拉杆；接着将所剩平衡块全部安装上；最后穿绕起升钢丝绳，张紧变幅钢丝绳。 3、注意事项：安装人员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。 4、塔吊的顶升作业： （1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。 （2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置（大约在大臂的一十四米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。 （3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。 （4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。 （5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。 5、顶升加节过程中的注意事项： （1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。 （2）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。 （3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。 （4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。 （5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。 （6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。 （7）顶升作业须在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。 （8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。 （9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。 （10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。 6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，根部最大起重量为6T，45米处起重量为1.2T。各限位开关调好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二点接地，接地电阻不大于4欧姆。 八、塔吊拆卸 1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。 2、塔吊的塔身下降作业： （1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置（大约在大臂的一十四米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。 （2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。 （3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。 （4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。 3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。 4、注意事项同顶升加节过程。 九、塔吊技术性能及维护保养 1、技术性能：塔吊独立高度40.1米，最大附着高度121米，最大起重量6T，最大幅度45米，45米出最大起重量1.2T。 2、维护与保养： （1）、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。 （2）、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。 （3）、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。 （4）、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。 （5）、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。 （6）、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。 十、塔吊的操作使用及安全措施 （1）塔吊的操作使用 1、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。 2、塔机的正常工作气温为-20～40度，风速低于20m/s。 3、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。 4、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。 5、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。 6、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。 7、塔上与地面用对讲机联系。 （1）塔吊的安全措施 1、上岗前必须对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上班。 2、塔吊的安拆工作严禁在台风来临或雨天进行。 3、严禁非专业人员上场操作，违者进行罚款处理，并责令其退出施工现场。 4、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。 5、严禁违章指挥，严禁超载和风力较大情况下起吊。塔吊司机必须坚持十个不准吊。 6、夜间施工必须有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。 十一．塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。 2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。 东阳三建烟台分公司 2