结 束 语
我国高压输 电线路的钢筋混凝土电杆 ,
在 �� 年代开始制造阶段 , 均在蒸汽养 护 之
后再进行水泡二次养护 。 �� �� 年 代 基 本
上取消了水养护工艺 。 由此引起电杆在质量
上产生一些问题 � 根据全国所进行的广泛调
查 , �� 年代以后制造的电杆质量不如前者 ,
突出的问题是纵向裂纹比较严重 。 本文针对
这一问题 , 进行了一些试验和理论分析 , 并
已在生产应用中取得较好效果 。
弯管几何参数不规则度
对弯头应力的影响
影响 。 图 � 表示弯头带有 � 肠 椭圆度 和 �肠
波浪度时的情况 。 可 以看出 , 任何状况对最
大应力都没有显著 的影响 。
— 恒定厚度� � �二井� 二灯“ �贾戈‘ � , 努黄优
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管子弯头的几何参数的不规则度 �失 圆
度 �表现为以下三种形式 � � �� 管壁厚 度 变
化 , 弯头外侧减薄 , 内侧增厚 � � � � 成椭 圆
�正椭圆或不对称椭圆 � � � � �内侧皱褶 �波浪
度 � 。
这些儿何参数不规则度的形成及其表现
程度主耍决定于弯管方法和工艺水平 , 并对
弯头产生不同程度的危害丁 因此不同类型的
管子 �如一般钢管 、 不锈钢管 、 有色金属管 ,
小径薄壁管 、 大径厚壁管等 �必须采用恰 当
的弯管方法 �如冷弯 、 热弯或中频弯制等 �以
保证弯管质 量 �
对弯头受力情况的分析已有很多资料介
绍 , 这里不再重述 。 下面主耍就几何参数不
规则度 �失圆度 �引起的附加应力及其危害性
作综合阐述 。
在运行中 , 弯头受到综合性附加应力的
作用 � 即弯制时产生的平面弯 曲力和内压引
起的一次应力�薄膜应力 �和二次应力 �由 失
圆度产生的 � 。
一些试验研究结果表明 , 当弯头圆周壁
厚不同时 , 平面弯曲力对圆周应力的分布仅
有微小的影响 , 对其他失圆情况也类似 。 图
� 表示壁厚有变化的弯头 , 其居中部位内表
面的圆周应力分布状况 。 从图可以看 出 , 壁
厚变化甚至达士 �� 肠时 , 也仅仅产生很小的
璧厚有变化的弯头其中部内
表面由于平面弯曲产生的回
周应力
汪引
但是当管子承受内压时 , 情况则完全不
同 , 它对各种形式的几何参数不规则 度 �失
圆度 �特别是对椭圆度均产生较大的 影 响 ,
现按不同形式的椭圆度分别论述如下 。
之� 椭回度
当带有椭圆度的弯头承受 内压时 , 它总
是力图恢复正圆 。 这时 , 除一次应力外 , 会
同时 引起较大的二次应力 。 这一情 况是目前
国际上研究的重点 。
按照国外某些资料提供的研究情况 , 可
用薄壳理论分析一个薄壁等厚度具有椭 圆度
的管子 , 如图 � 所示 。 管子承受内压时 引起
的园周弯曲应力为 �
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式中 � �—内压 �七—壁厚 �� 。—半径 �带有各种几何参粼不规则度
时弯头中部由于平面弯曲产
生的圆周应力
� � �� 正刃阵 � 豆� ’
」� 管壁厚度变化
当管壁厚度有变化时 , 内压对圆周应力
的分布是有影响的 , 但并不导致危害 , 因为
最大应力峰值反而降低了 , 而 最小应力值是
增加的 , 如图 � 所示 �
�一一杨氏模量 ��—泊桑 比 �� � � 。 � �姗 �价
实际上 , 管子弯头部位是复曲面形 , 管
壁厚度也有变化 , 外侧管壁减薄 , 内侧管壁
增厚 �如图 � � , 其应力情况还耍复杂得多 。
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圈 � 厚度有变化的奄头其中部内
表面由于内压产生的回周应
力
图 � 复曲面形弯头示意图 �椭回
形截面 , 壁厚有变化 �
— 线弹性分折� �一非我弹牲分拍���么��工
根据西德国家标准�� �� � � ! � , 弯 管
的疲劳强度因椭圆度而递增 。 因此 , 在管壁
厚度的计算中耍引入减 弱系数� , 其值为 �
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据某些研究资料报导 , 过大的椭圆度将
使表面圆周应力成倍增长 �产生一个最 大 应
力峰值� 。 图 � 表示一个具有 � 肠椭圆度的弯
管 , 当承受内压时 , 其表面圆周应力峰值在内
侧将增加到 � � �� 倍 �按线弹性分析 � 和 � � ��
倍 �按非线弹性分析 � 。
� � 波浪度
图 了 具有 � �椭圆度的弯头中部
内表面承受内压时的应力分
布情况
对具有波浪度的弯管的分析 研 究 尚 不
多 但和椭圆度一样 , 当承受 内压时将促使
表面圆周应力产生一个峰值 。
当管子承受平面弯曲和内压时上述几种
几何形状不规则度在弯头表面引起的应力峰
值列于表 � 。
表 �
由由 于 内 力力
士 � � 肠壁厚变化 一 � � �呱 一 � � � 肠
� 肠椭圆度 十 � � � �呱 十 � � � 呱
��内侧波浪度 � � � � �肠 微 小
� � 几点看法
� � 从以上分析可以看出 , 平面弯 曲
对圆周应力的影响不大 , 壁厚变化也不是造
成应力峰值的主耍因素 �而且若用厚壁 管 弯
管则可以完全补偿减薄率 � , 而主耍的 因素
是椭圆度和波浪度对承受 内压的弯 管 的 影
响 , 这两种失 圆度均促使圆周应力峰值大大
增加 , 所以它是设计和弯管中必须认真考虑
的问题 。 良好的设计必须针对弯头的具体应
力状况 , 规定出一个不应超过的失圆度 , 而
弯管中则必须选择正确的弯管方法和工艺 ,
以 保证木超过设计规定的失圆度数值 。
�� � 关于椭圆度 , 有文献介绍 , 从 安
全可靠性考虑 , 以不超过 � � � 肠为好 。 英
国 、 美国和 日本等国的现行标准均规定不超
过 � 肠 , 这个数值还未计及因外载而造成其
他附加应力可能造成的不安全因素 �这些因
素因具体情 况的不同而不同 , 不能简单作出
统一的规定 , 而是在设计中加以修正系数来
取得 补偿 �。 国内几个专业部的规定很 不 一
致 , 一 般在 � 一 � 肠 � 总的说来是偏高的 ,
安全裕度不够 。
�� � 弯管采用中频感应局部加热 的 推
弯法可保证椭圆度小于 � 帕 �实践证 明 有 的
可小于 � 肠� , 减轻甚至避免波浪度 。
参考文献�略�
�西北电力建设局
王劲 ,忠� 编译�
椭圆截面变壁厚弯管的内压应力
� � � � �� �� � � � � �� � � � � ��
摘 要
简单地讨论了由弯管加工所引起的几何
形状不规则的形式 , 提出了计算每一种几何
不规则管子在 内压作用下所引起的应力 。
联合各单项公式可以求得完全几何不规
则弯管在内压作用下的应力分布 。 将典型弯
管按公式求得的结果与有限元方法所得的结
果进行比较 。
对英国标准的要求和限定与木文导出的
公式预见进行 了比较 。
符号说明 � � 椭圆 一长半 轴 , 内 径 � �
椭圆短半轴 , 内径 � � 平均内径 � � 杨
氏模量 � �� � 第二类椭圆积 分 � � 偏 心
距 � �� �第一类椭圆积分 � � 了 �� ’一 � ’ � � ’ �
� � 固定端弯矩 � � 内压 � � � 内半径 �
� 。 外半径 � � � 平均半径 � � 弧 长 � 七
壁厚 � 七‘ 弯管内弧壁厚 � � 。 弯管外弧壁
厚 � �二 平均壁厚 � � � 任意角�处的壁厚 �
� 弯曲应变能 � � � 、 � � 位移 � � 平均
横截面半径的偏差 � � 、 � 坐标方向 � “� ,
“� 应变 � 雪, 粉 极坐标 � 梦 , 必 角 度 �
口 绕横截面从长轴起向外测 量的角度 � �
波桑比 � � , 周向应力 � � � 膜应力 � “ �
弯曲应力 。
� � 前 言
弯管时 , 由于弯矩的作用 , 管子在弯曲
平面内的横截面可能变得很扁 。 这种扁截面
的形状可能随弯管加工所采用的工具而有所
区别 , 但通常近似为椭圆形 。 同时 , 由于管
壁的塑性流动使弯管的外侧壁厚减 薄 , 内侧
壁厚增厚 , 这两种效应示于图 � 中 。
内呱始厚
阳 � 带子育曲前后的特性
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