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2010—改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡.pdf

2010—改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡

hnmissyou
2012-04-17 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《2010—改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡pdf》,可适用于工程科技领域

 第卷 第期  化 工 学 报       Vol No 年月  CIESC Journal   April 研究论文改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡葛士建,彭永臻,张 亮,王希明,王淑莹(北京工业大学北京市水质科学与水环境恢复重点实验室,北京哈尔滨工业大学城市水资源与水环境国家重点实验室,黑龙江哈尔滨)摘要:采用改良UCT分段进水试验装置研究了该工艺处理实际生活废水的脱氮除磷性能,建立了该系统碳(COD)、氮、磷的物料衡算公式,并以稳态条件下试验数据为基础分析评价了各指标的物料分布情况。结果表明,工艺出水水质稳定,抗冲击负荷能力较强,平均出水COD、总氮、总磷含量分别为、、mg·L,满足国家城镇生活污水一级A排放标准。此外,根据建立的物料衡算公式及工艺各反应区污染物指标的转化途径分析发现,高达的反硝化脱氮作用(包括缺氧反硝化和好氧同步硝化反硝化)是该工艺深度脱氮的根本原因系统反硝化和释磷过程利用的COD占总去除量的,体现了该工艺充分利用原水碳源的优势氮素和COD的平衡率均高达,证明了所建立的公式的有效性。系统对磷的去除主要依赖于排放的剩余污泥,占总量的。关键词:分段进水脱氮除磷UCT物料平衡中图分类号:X       文献标识码:A文章编号:()PerformanceandmaterialbalanceofmodifiedUCTstepfeedenhancedbiologicalnitrogenandphosphateremovalprocessGEShijian,PENGYongzhen,ZHANGLiang,WANGXiming,WANGShuying(KeyLaboratoryofBeijingforWaterQualityScienceandWaterEnvironmentRecoveryEngineering,BeijingUniversityofTechnology,Beijing,ChinaStateKeyLaboratoryofUrbanWaterResourceandEnvironment,HarbinInstituteofTechnology,Harbin,Heilongjiang,China)Abstract:TheremovalofwastewaternutrientsinthemodifiedUCTstepfeedprocesswasinvestigatedwhentreatingmunicipalwastewaterBasedonexperimentaldataundersteadystateconditions,theequationsforcalculatingmaterialbalancesofCOD,nitrogenandphosphatewereestablishedThesethreematerialdistributionsinthesystemwerealsoevaluatedTheresultsindicatedthatwithstableeffluentqualityandgoodcapacityofresistancetoshockload,theeffluentconcentrationsofCOD,TNandTPwere,,mg·Lonaverage,respectively,whichthefirstlevelAdischargestandardofpollutantsformunicipalwastewatertreatmentplantwasmetFurthermore,accordingtocalculationequationsandtransformationpathwaysofnutrients,itwasfoundthatapproximatelyofnitrogen  收到初稿,收到修改稿。联系人:彭永臻。第一作者:葛士建(),男,博士研究生。基金项目:国家“十一五”重大科技专项课题(ZX,ZX)北京市教委科技创新平台项目(PXM)年中韩环境共同技术研究项目。   Receiveddate:Correspondingauthor:ProfPENGYongzhen,pyzbjuteducnFoundationitem:supportedbytheNationalKeyScienceandTechnologySpecialProjects(ZX,ZX),theProjectofScientificResearchBaseandScientificInnovationPlatformofBeijingMunicipalEducationCommission(PXM)andtheKoreaChinaJointResearchProjectonEnvironmentalTechnology wassuccessfullyremovedduringthedenitrificationprocess,includinganoxicdenitrificationprocessandsimultaneousnitrificationanddenitrification(SND)process,whichgreatlycontributedtohighnitrogenremovalefficiencyCODconsumedinthedenitrificationandphosphatereleaseprocessaccountedfor,whichembodiedtheadvantageofsufficientutilizationofinfluentcarbonsourcesBothnitrogenandCODbalanceratioswereashighas,whichconfirmedthevalidityofequationsestablishedPhosphateremovalwasmainlyachievedbythedischargeofexcesssludge,accountingforofthetotalKeywords:stepfeednitrogenandphosphateremovalUCTmaterialbalance引 言通过调整AO工艺(anaerobicanoxicoxic)厌氧池、缺氧池和好氧池的体积分配比以及各功能区的布置结构,以提高AO污水生物处理工艺的脱氮除磷性能,这在一定程度上改善了该工艺的脱氮除磷能力,但这些改进措施及变种工艺都需要高能耗的硝化液内回流设施,或者通过投加甲醇等外碳源提高反硝化脱氮作用以满足日益严格的排放标准,因此药剂费用等限制了传统AO及其相应变种工艺的实际应用。连续流分段进水工艺一般由多个AO或AO(anoxicoxic)段串联组合而成,工艺采用各段缺氧区或厌氧区多点进水的方式,不设置硝化液内回流设施,只需将二沉池污泥回流至反应器首段。Chang等以人工合成废水为对象,采用厌氧好氧缺氧好氧的二段式分段进水运行模式,探讨了种进水流量分配比条件下的工艺的去碳脱氮除磷效果。GÊrgün等采用数学模型模拟分段进水工艺,结果表明当工艺采用三段式时系统出水水质最佳,而且所需反应器容积最小。Vaiopoulou等采用三段分段进水工艺处理希腊某城市生活废水,水力停留时间h,进水流量L·h,研究发现当各段进水比例为、、时,系统对各污染物去除效率最高,达到欧盟污水排放标准。Zhu等研究了优化四段分段进水工艺性能的运行参数,分析并解释了系统发生同步硝化反硝化现象的原因,而且建立了工艺的模糊控制策略。本研究提出的改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺是UCT工艺(UniversityofCapetown)和分段进水策略的联合应用,连续一年的运行试验发现系统存在显著的同步硝化反硝化和反硝化除磷现象,并且采用各段厌氧区和缺氧区按比例进水的策略,更能充分利用原水碳源的优势,为该工艺实现深度脱氮除磷提供了强有力的保障。Nowak等认为,研究活性污泥法系统的碳(COD)、氮、磷的物料衡算,有助于更好地理解和分析工艺系统有机物和营养元素的分布变化情况。Barker等研究了好氧系统、缺氧系统、缺氧好氧系统和厌氧缺氧好氧系统种系统的碳(COD)和氮的物料平衡情况。为充分理解和把握改良UCT分段进水工艺系统特性,本文首次建立了分段进水工艺的碳(COD)、氮、磷的物料衡算公式,并且以稳态运行条件下的试验数据为基础,分析了改良UCT分段进水工艺碳(COD)、氮和磷的物料走向及平衡情况,以期为评价试验数据的可靠性以及建立工艺的数学模型参数提供依据和指导。 材料和方法 试验装置中试试验装置由初沉池、水箱、主体反应器和二沉池组成(图)。主反应器有效容积L,有机玻璃材质,尺寸cm×cm×cm,由个厌氧区和个连续交替缺氧区、好氧区组成。系统采用电磁式空气压缩机曝气,以黏砂块为微孔曝气器,转子流量计调节曝气量,进水及污泥回流通过蠕动泵控制。竖流式二沉池由有机玻璃制成,上部沉淀区呈圆柱形,直径为cm,污泥斗为截头倒锥体,倾角为°,总高度为cm,容积为L,采用中心进水、周边三角堰出水方式。夏季在室温下运行,冬季由热交换器保持恒温℃左右。工艺运行条件:日处理量m·d,三段进水流量分配比为∶∶,水力停留时间为~h,污泥龄为d左右,第一段混合液回流比为,污泥回流比为~。 试验材料及分析方法硝态氮采用麝香草酚光度法测定亚硝态氮采··  化 工 学 报           第卷用N(萘基)乙二胺光度法测定COD采用B型COD快速测定仪测定污泥浓度MLSS采用滤纸称重法测定挥发性污泥浓度MLVSS采用马弗炉灼烧重量法测定凯氏氮采用凯氏氮测定仪测定pH、ORP、DO和温度均采用WTWpHOxii测定仪在线监测。 改良UCT分段进水工艺物料衡算理论分析 氮平衡计算分析方法改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺的氮平衡分析如图所示,根据工艺特点,首先以第α段为对象进行氮元素的物料衡算,那么该段缺氧区NHN、NOxN物料平衡式为QαS,NHNQR∑αmaxα=QαS(α),NHN=QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,NHNΔSα,NHN,anoxicQαS,NOxNQR∑αmaxα=QαS(α),NOxN=QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,NOxNΔSα,NOxN,anoxic()式中 Qα为进水流量,m·dα表示段数,α=,,,⋯,取整数QR为污泥回流流量,m·dSα,NHN为第α段好氧区出水NHN浓度,mg·LS(A→O)α,NHN为第α段从缺氧区进入好氧区的NHN浓度,mg·LSα,NOxN为第α段好氧区出水NOxN浓度S(A→O)α,NOxN表示第α段从缺氧区进入好氧区的NOxN浓度(NOxN=NONNON),mg·LΔSα,NHN,anoxic为第α段缺氧区的NHN去除量,g·dΔSα,NOxN,anoxic为第α段缺氧区反硝化掉的NOxN量,g·d。对第α段的好氧区进行的NHN、NOxN、TKN物料计算见式(),试验中发现该工艺好氧区发生明显的同步硝化反硝化现象(simultaneousnitrificationanddenitrification,SND),因此好氧区通过SND途径去除的氮量可以由式()计算求得QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,NHN=QR∑αmaxα=QαSα,NHNΔSα,NHN,oxicQR∑αmaxα=QαS(A→O)α,NOxN=QR∑αmaxα=QαSα,NOxNΔSα,NOxN,oxic·· 第期  葛士建等:改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,TKN=QR∑αmaxα=QαSα,TKNΔSα,TKN,oxic()Sα,SND,oxic=ΔSα,TKN,oxicΔSα,NOxN,oxicΔSα,NHN,assimilation()式中 ΔSα,NHN,oxic为第α段好氧区的NHN氧化去除量,g·dΔSα,NOxN,oxic为第α段好氧区NOxN的变化量,g·dΔSα,TKN,oxic为第α段好氧区TKN的变化量,g·dSα,SND,oxic为第α段好氧区通过SND现象去除的氮量,g·dΔSα,NHN,assimilation为第α段系统微生物同化作用消耗的氮量,其值可根据下文中剩余污泥中氮含量式()计算求得,g·d。因为该工艺第段设置了厌氧区,所以单独以第段的厌氧区氮元素的转换机理为研究对象,该段厌氧区氮平衡可以通过式()得到QS,NHNQrS(A→O),NHN=(QQr)S(A→O),NHNΔS,NHN,anaerobicQS,NOxNQrS(A→O),NOxN=(QQr)S(A→O),NOxNΔS,NOxN,anaerobicQS,TKNQrS(A→O),TKN=(QQr)S(A→O),TKNΔS,TKN,anaerobic()式中 Qr为第段从缺氧区回流到厌氧区的流量,m·dΔS,NHN,anaerobic为第段厌氧区的NHN去除量,g·dΔS,NOxN,anaerobic为第段厌氧区反硝化掉的NOxN量,g·dΔS,TKN,anaerobic为第段厌氧区反硝化掉的NOxN量,g·d。综上所述,系统通过反硝化去除的氮为SDN,N=ΔS,NOxN,anaerobic∑αmaxα=ΔSα,NOxN,anoxic∑αmaxα=Sα,SND,oxic()系统出水中氮含量为Seff,N=∑αmaxα=QαQW(Seff,NOxNSeff,TKN)()系统排放的剩余污泥中氮含量SW,N=XWfQWfNV()f=XWXV()式中 XW、XV分别为剩余活性污泥浓度及挥发性污泥浓度,mg·LQW为污泥排放量,m·dfNV为活性污泥中氮的含量系数,gN·(gVSS),取gN·(gVSS)。 磷平衡计算分析方法生物处理系统中磷的去除途径相对简单,主要包括活性污泥微生物的释磷和超量吸磷过程,没有各种化合态磷物质的相互转化,磷酸盐从污水水相转移至污泥相,最终以剩余污泥的形式排出系统从而实现除磷目的,因此关于磷的物料平衡仅涉及液相和固相两种相态,无法列出系统各个功能区磷反应前后的平衡方程,所以只能以整个系统为研究对象(图),根据进入系统的磷总量等于系统出水以及剩余污泥中的磷之和的关系,得出磷的平衡方程式()、式()。Sinf,P=Seff,PSW,P()即∑αmaxα=QαS,TP=∑αmaxα=QαQWSeff,TPQWXWfPV()式中 fPV为剩余污泥中TP占污泥干重的比例,取。 碳平衡分析方法活性污泥系统中的碳指标一般用COD间接表示,因此关于系统碳平衡分析过程可以用系统中COD的质量变化情况描述,具体的流程中流量及COD分布情况如图所示。图 改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺的磷平衡Fig PhosphatemassbalanceofmodifiedUCTstepfeedprocess··  化 工 学 报           第卷图 改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺的COD平衡Fig CODmassbalanceofmodifiedUCTstepfeedprocess   本文以第α段为对象进行有机物COD的物料衡算,对缺氧区和好氧区中COD进行物料计算,分别见式()、式(),第段厌氧区的物料平衡计算见式()。QαS,CODQR∑αmaxα=QαS(α),COD=QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,CODΔSα,COD,anoxic()QR∑αmaxα=QαS(A→O)α,COD=QR∑αmaxα=QαSα,CODΔSα,COD,oxic()QS,CODQrS(A→O),COD=(QQr)S(A→O),CODΔS,COD,anaerobic()式中 Sα,COD为第α段好氧区出水COD浓度,mg·LS(A→O)α,NHN表示第α段从缺氧区进入好氧区的COD浓度,mg·LΔSα,COD,anoxic为第α段缺氧区反硝化利用的COD量,g·dΔSα,COD,oxic为第α段好氧区氧化去除的COD量,g·dΔS,COD,anaerobic为第段厌氧区聚磷菌利用的COD量,g·d。因此,进入系统原水中有机物COD以CO形式排出系统的量为SCO,COD=ΔS,COD,anaerobic∑αmaxα=ΔSα,COD,anoxic∑αmaxα=Sα,COD,oxic()系统出水中有机物COD含量为Seff,COD=(∑αmaxα=QαQW)Seff,COD()系统排放的剩余污泥中有机物COD含量为SW,COD=fXWQWfCV()式中 fCV为活性污泥中有机物COD的化学计量系数,gCOD·(gVSS),取gCOD·(gVSS)。 分段进水工艺各污染物物流情况 连续流改良UCT分段进水工艺运行性能该工艺以某脱氮除磷中试基地(日处理量为m·d)初沉池出水为原水,连续运行个月左右,进出水水质见表,表中各污染物数据均为个月试验的平均值。试验发现,虽然系统实际生活污水水质时变化量和日变化量波动较大(图),但系统出水水质稳定,系统抗冲击负荷能力较强,平均出水有机物COD含量为mg·L,去除率高达,硝化能力显著,出水TN以NON为主,远远低于国家城镇生活污水一级A排放标准要求,而系统经过第一段厌氧生物选择区的充分释磷以及后续缺氧区反硝化除磷和好氧吸磷过程,最终出水TP为mg·L,实现了同步高效脱氮除磷。分析原因,改良UCT分段进水工艺能够实现深度脱氮除磷,主要在于系统各功能区布置合理和各段厌氧区或缺氧区进水策略的运用。首段厌氧生物选择区ORP维持在~mV,聚磷菌利用部分进水有机物碳源充分放磷,同时合成储存PHB,而二沉池回流污泥只提升至首段缺氧区,减弱回流污泥混合液携带的硝酸盐对放磷反应的干扰作用。首段缺氧区反硝化聚磷菌(denitrificationphosphateaccumulationorganisms,DNPAOs)利用进水剩余有机物碳源完成缺氧反硝化除磷,出水直接流入好氧区,试验发现至好氧区第一格室COD基本在~mg·L之间,只剩余极少量的有机物碳源,因此好氧区主要进行氨氮的硝化反应和好氧吸磷过程。而第一段好氧区的硝化液直接进入第二段缺氧区利用进水碳源进行反硝化脱氮,后续好氧区和第三段各功能区同第一段。综上所述,该工艺最大程度地利用了原水有机物碳源,特别适用于处理低CN比城市生活污水。图为一·· 第期  葛士建等:改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡表 改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺运行情况Table PerformanceofmodifiedUCTstepfeedBNRprocessItemCODmg·LNHNmg·LNONmg·LNONmg·LTNmg·LPOPmg·LTPmg·Lmeaninfluent()()()()()()()meaneffluent()()()()()()()firstAdischargestandard个月内各污染物指标沿程变化的平均浓度,作为下文物料衡算的数据。 系统氮的质量分布根据式()可得改良UCT分段进水工艺流程中氮元素的物流情况(表),由于试验用水TKN含量较低所以本文氮平衡计算忽略TKN浓度。由表可知,原水按照一定比例分别进入系统各段缺氧区,导致系统后续各段反应器的水力停留时间减少,因此氨氮负荷随沿程逐渐增加,但第一段好氧区出水NHN浓度仅为g·d,而后两段几乎实现了NHN的完全氧化,充分说明了系统活性污泥具有良好的硝化性能。分析沿程氧化态氮的变化过程可以发现,缺氧区反硝化掉的氧化态氮量与原水进水比例呈良好的相关性,第二段缺氧区氧化态氮去除量最多,达g·d,而第三段缺氧区由于水力停留时间过短导致反硝化率仅为。此外,分析比较各段好氧区NHN去除量和NOxN增加量的差值(表最右侧数据)可以发现,好氧区发生明显的氮损失现象,初步分析系统存在同步硝化反硝化反应,详细计算见下文。··  化 工 学 报           第卷表 改良UCT分段进水工艺各段氮平衡分析Table NitrogenbalanceanalysisofmodifiedUCTstepfeedprocessStagesInflowL·dNHNInfluentg·dEffluentg·dRemovalg·dRemovalefficiencyNOxN①Influentg·dEffluentg·dVariationg·dDenitrificationefficiencyNitrogenremovalsinoxicbasing·dfirstANDNN②secondDNNthirdDNNsettlerSET  ①NOxN=NONNON②“minus”denotesincreasementofoxidizednitrogeninoxicbasinsNote:ANanaerobicbasinsDNanoxicbasinsNoxicbasinsSETsettler表 氮物料平衡Table MaterialbalancefornitrogenItemInflowSinf,NOlowSDN,NSSND,NSeff,NSW,Nnitrogeng·dg·dg·dg·dg·dproportiontotalg·dg·dnitrogenbalance(olowinflow)图 改良UCT分段进水工艺各污染物指标沿程变化情况Fig VariationsofpollutantsalongstagesofmodifiedUCTstepfeedprocess   对于改良UCT分段进水工艺系统,污水中携带进入系统的氮主要通过种途径最终排出系统,分别为系统出水、剩余污泥、缺氧区和厌氧区的反硝化转化为氮气,好氧区同步硝化反硝化途径以及微生物细胞同化作用消耗。根据式()~式()分别计算各部分氮的转化关系(表)。系统有的氮通过反硝化去除掉,远远高于传统脱氮除磷工艺的脱氮效率(Wentzel等对UCT工艺物料衡算发现系统仅有的反硝化脱氮),其中各段好氧区SND贡献,因此如何在保证工艺硝化效果的条件下,最大程度地强化SND脱氮作用是进一步提高分段进水工艺深度脱氮的重点。由于系统一直维持较高的污泥浓度,所以从系统剩余污泥中排放的氮不容忽视(),而出水中氮含量仅占,因此该工艺在无外碳源的条件下实现了生活污水的高效深度脱氮。 系统磷酸盐的质量分布进入系统的磷经过释磷和吸磷生化反应过程,一部分磷随出水离开系统,另一部分以剩余污泥的形式排出。系统出水磷含量为Meff,TP=()×=g·d剩余污泥中磷含量为MW,TP=××=g·d进入系统的磷含量为M,TP=×=g·d系统磷平衡为P=×=图为进入系统的磷经过一系列生化过程后的分布,可见工艺对磷的去除主要通过剩余污泥的排·· 第期  葛士建等:改良UCT分段进水脱氮除磷工艺性能及物料平衡图 系统磷流出分布情况Fig Phosphateoutputdistributioninsystem 放,占总量的。而总的磷平衡值仅为,这可能是由于计算过程中污泥磷含量按经验值计算而导致磷的平衡有的余差。 系统COD质量分布根据有机物物料衡算式()~式()计算分段进水工艺系统有机物具体走向,见表。由表中COD流入量可以观察到,系统COD流入量主要由各段厌氧区或缺氧区进水分配量决定,以第二段最多。此外,流入各段的COD主要在厌氧区和缺氧区被聚磷菌、反硝化聚磷菌和反硝化菌等微生物有效利用,而好氧区异养菌对有机物的好氧氧化量较少,好氧去除量仅占各段有机物流入量的~,充分体现了分段进水工艺由于采用了分点进水策略可以最大程度利用原水有机物的优势。由表可知,前两段厌氧区和缺氧区有机物去除量较大,分别占本段有机物流入量的和,而第三段缺氧区有机物去除量为g·d,仅占,这主要是由第三段水力停留时间过短和碳源不足所致。改良UCT分段进水工艺系统对进水有机物COD的去除作用主要通过以下种生化过程:①聚磷菌和反硝化菌生化反应利用和好氧异养菌氧化,以CO气体形式排出系统②系统出水携带COD③剩余污泥排放的COD。根据式()~式()可以得到相应的COD值,见表。系统反硝化过程和释磷过程利用的有机物占总去除量的,远远高于传统UCT工艺的,表明采用缺氧区分段进水策略大大提高了对原水碳源的利用率,则工艺出水COD比例微乎其微。对比流出系统与流入系统的有机物比值,即COD平衡值可以看出,本工艺平衡值,高于UCT(~)和MUCT工艺(~),这主要是计算方法不同造成的,Wentzel等没有考虑好氧区对有机物的去除量,同时也证明了本文提出的物料衡算公式的正确性。表 改良UCT分段进水工艺各段COD平衡分析Table CODbalanceanalysisofmodifiedUCTstepfeedprocessStageCODinflowg·dCODolowg·dRemovalamountg·dRemovalefficiencyInfluentflowL·dEachstageinfluentflowdistributionL·dfirstANDNNsecondDNNthirdDNNsettler表 COD物料平衡Table MaterialbalanceforCODItemInflowSinf,CODOlowSDN,CODSeff,CODSW,CODCODg·dg·dg·dg·dproportiontotalg·dg·dCODbalance(olowinflow)··  化 工 学 报           第卷 结 论()通过对系统碳(COD)、氮、磷的具体转化途径的理论分析,推导并建立了改良UCT分段进水深度脱氮除磷工艺的物料衡算公式,为评价试验数据的有效性以及建立工艺的数学模型参数提供依据和指导。()虽然系统进水为某污水处理厂实际生活废水,进水水质时变化量和日变化量波动较大,但系统出水水质稳定,抗冲击负荷能力较强,平均出水有机物COD含量为mg·L,去除率高达,而出水TN、TP浓度分别为mg·L和mg·L,远远低于国家城镇生活污水一级A排放标准要求,实现了同步深度生物脱氮除磷。()高达的反硝化脱氮作用(包括缺氧反硝化和好氧同步硝化反硝化)是工艺深度脱氮的根本原因,系统反硝化和释磷过程利用的COD占总去除量的,体现了该工艺充分利用原水碳源的优势。此外系统氮素和COD的平衡率均高达,证明了本文建立的公式的有效性。而系统对磷的去除过程主要依赖于排放的剩余污泥,占总量的。References SuJL,QuyangCFNutrientremovalusingacombinedprocesswithactivatedsludgeandfixedbiofilmWaterScienceandTechnology,,(): HallinS,LindbergCF,PellM,PlazaE,CarlssonBMicrobialadaptation,processandasuggestedcontrolstrategyinapredenitrificationsystemwithethanoldosageWaterScienceandTechnology,,(): WangXiaolian,PengYongzhen,WangShuying,FanJie,CaoXuemeiInfluenceofwastewatercompositiononnitrogenandphosphorusremovalandprocesscontrolinAOprocessBioprocessandBiosystemsEngineering,,(): GeShijian(葛士建),PengYongzhen(彭永臻)AnalysisandoptimizationcontrolofthecontinuousstepfeedbiologicalnitrogenandphosphateremovalprocessActaScientiaeCircumstantiae(环境科学学报),,(): ChangHY,OuyangCFImprovementofnitrogenandphosphorusremovalintheanaerobicoxicanoxicoxic(AOAO)processbystepwisefeedingWaterScienceandTechnology,,(): GÊrgünE,ArtanN,OrhonD,SÊzenSEvaluationofnitrogenremovalbystepfeedinginlargetreatmentplantsWaterScienceandTechnology,,(): VaiopoulouE,AivasidisAAmodifiedUCTmethodforbiologicalnutrientremoval:configurationandperformanceChemosphere,,(): VaiopoulouE,MelidisP,AivasidisAAnactivatedsludgetreatmentplantforintegratedremovalofcarbon,nitrogenandphosphorusDesalination,,(): VaiopoulouE,MelidisP,AivasidisAGrowthoffilamentousbacteriainanenhancedbiologicalphosphorusremovalsystemDesalination,,(): ZhuGuibing,PengYongzhen,ZhaiLiming,WangYu,WangShuyingPerformanceandoptimizationofbiologicalnitrogenremovalprocessenhancedbyanoxicoxicstepfeedingBiochemicalEngineeringJournal,,(): ZhuGuibing,PengYongzhen,WuShuyun,WangShuying,XuShiweiSimultaneousnitrificationanddenitrificationinstepfeedbiologicalnitrogenremovalprocessChemicalEngineeringJournal,,(): ZhuGuibing,PengYongzhen,MaBin,WangYu,YinChengqingOptimizationofanoxicoxicstepfeedingactivesludgeprocesswithfuzzycontrolmodelforimprovingnitrogenremovalChemicalEngineeringJournal,,(): NowakO,FranzA,SvardalK,MullerV,KuhnVParameterestimationforactivatedsludgemodelswiththehelpofmassbalancesWaterScienceandTechnology,,(): BarkerPS,DoldPLCODandnitrogenmassbalanceinactivatedsludgesystemsWaterResearch,,(): MogensHenze,PoulHarremoes,JesLaCourJansenWastewaterTreatmentBiologicalandChemicalProcessesBerlin:SpringerVerlag,

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