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高压恒流源 LED 驱动器
日光灯驱动电源产品
方案
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及设计指南
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一 基本参数:
原
理
图
PCB
项目 单位 最小 典型 最大 备 注
输出电压 V 66 76 96 220VAC 供电,24 颗 LED 串联压降
输出电流 mA 230 220VAC 供电,12 条并联支路总电流
功率因数 0.94 220VAC 供电,24 串 12 并,288 颗
电气
特性
效率η 90% 220VAC 供电,24 串 12 并,288 颗
恒流精度 <1%
F0 慢断保险丝:250V/0.5A
VDR 压敏电阻:7D471
T_CM 共模电感:16*9*6,预留
CX1,CX2 安规 X2 电容:0.1uf 间距:10MM
D_B 桥堆:DF04S /DB104S
R7 功率电阻:10Ω/1W
C7 金属薄膜电容:0.015UF/630V
C0 C1 电解电容:22UF/250V φ10*20 ,105℃
C6 瓷片电容:1UF/16V 1206
C8 电解电容:10UF/400V φ8*12
C2 瓷片电容:10nF 1206
C5 预留
D0 D1 D2 M7 SMA/DO-214AC
D3 BYV26C DO-41
R8 300KΩ 1/4W 1206
R1 预留
R2 0Ω 1/4W 1206 可考虑配合 C5 做滤波
R5 3KΩ 1/4W 1206
R6 0Ω 1/4W 1206
R0 R3 R4 2.7Ω 1/2W 1206
Q1 4N60/2N60,
L0,L1 3.63mH/500mA +3.63mH/500mAφ10*16 工字电感 串联使用
L2 3.5mH/100mA φ6*8 工字电感
U0 LR5910LED高压工艺驱动器
器件
参数
PCB 250mm*16.5mm*1.6mm(双层板)
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二 应用信息:
1. 电路工作原理
图一 PWM控制器基本应用框图
该电路采用了基于峰值电流检测的buck拓扑结构,Reg为高压转换模块,从电源取
电将其转换成7.5V供应芯片内部其它模块工作。比较器反向输入端的250mV电压由芯片
内部250mV基准提供,
图一为LR5910典型应用电路,本电路采用了基于峰值电流检测的buck电路结构,自
身具有过流保护和过压保护,用户可以不用额外增加保护电路,在负载开路时开关管必
须能承受1.5倍的电源电压。
如图二,根据电感电流是否连续可将电路分为三种工作模式:连续导通模式 CCM;
零界连续导通模式 BCM;断续导通模式 DCM。在稳定状态下每个周期电流都回流到 0,
则称为断续模式;若电流回到某一非零值,则称为连续导通模式。从图中我们还可以得
到一些信息,连续模式下的电流波动相对平均电流较小,这也是我们常说的电流纹波率
r,在 CCM 模式下 r<2。对于 LED 这种需要恒流驱动的器件显然 CCM 模式比较适合,另
外 CCM 模式还有一个优点:根据电感电压公式 =L /V i tΔ Δ ,当开关管 Q 关断时,电感
L 端电压可近似为输出电压 Vo,则对于可知的放电时间 Toff 有 = / L= / Lo offi V t V TΔ Δ ,电
感或者负载平均电流 Iavg为: / 2 250 / / 2LMAX avg sense o offI I mV R V T− = − 与输入电压无
关,对于其它模式,显然不具有这个优点。
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图二 电路3种工作模式
2. 器件参数选择
z 开关频率和 OSC 端 R1的选择
在设计之初,首先应该选择的是适当开关频率,因为开关频率的大小不仅决定MOS
管开关功耗,也可以说与效率有关,还与电感体积成反比,太大工作频率会使开关管发
热严重,单位时间内开关转换的次数越多,能量损耗越大。MOSFET的开关损耗会随着
自身温度的上升而急剧增加,最终影响整个电路的效率。
一般对于 20W 左右的日光灯驱动设计,我们选择工作频率在 50KHZ 左右,虽然工
作频率越低电感的体积会越大,但在后面我们可以调节纹波率 r来减小电感的体积,对
于此日光灯驱动的应用,为了考虑恒流精度,事实上在实践中会因为器件的一致性问题
导致电路在固定工作频率时出现 LED 闪烁,在综合考虑各方面因素后选取电路工作在恒
定关断时间模式,选取 R1=300KΩ,在 75.5V 输出时的恒流精度基本能控制在 1%以内。
z 电感 L0 的选择
电感的计算方法有很多种,按不同的角度分,有从能量传递的角度,从电流纹波率
的角度,从伏秒数的角度等等,怎样才能最终选择好合适的电感对于设计者来说需要考
虑的因素很多。对于此应用,我们的步骤是先定工作频率,再在一定范围的纹波率下作
选择,在 CCM 模式下计算出来的电感是足以能够担负传递能量的重任,这个可以用能
量传递公式 MAX MAXE I I L= • 来计算。所以在此情况下,电感的取值大小主要决定于负
载的纹波电流,也就是纹波率 r的大小。在 CCM 模式下纹波率0 2r< < ,一般经验是
选择0.3 1r< < 。纹波率 r的大小会影响很多因素,由图三可看出图中所有参数都归一
化为纹波率 r=0.3,较为理想的选择是 r=0.4。
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图三 纹波率r变化曲线优化图
在设计之初我们先以效率为主要参数,所以前期我们会采用较大的纹波系数,考虑
到负载合适(在此应用中选择 4.7UF/400V)的滤波电容最终能将负载纹波控制在 10%以
内,当然,太大的纹波会导致输出电容发热严重,所以在选择纹波率 r时一定要折中考
虑这些因素。这些都是为产品的效率,量产时的成本和采购的方便性在作考虑。
考虑到 LED 的使用寿命,电流过强会引起 LED 光的衰减,电流过弱会影响 LED 的
发光强度,在这里我们选取取 OI =230mA,平均每支路电流为 19.2 mA,, O MAXV − =81.6V,
ACV =220VAC,则可计算出电感 L0 的值为 7.2mH,可使用两个
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
值 3.63mH 的电感
串联。为了使电感在最大电流下不会饱和,一般取电感额定电流为负载峰值电流的 1.5
倍,即:IL=500mA。
z MOSFET 和二极管 D3 的选择
MOSFET的峰值电压依赖于最大输入电压.采用 50%的裕量
1.5 ( 2 265) 562FETV V= • • =
MOSFET的电流最大有效值取决于最大占空比,考虑一定裕量取 D=50%,则MOSFET
额定电流 0.5 0.163FET OI I= • = Α ,通常 MOSFET 的额定电流选取为上述电流的 3 倍,
4N60,600V 足以满足要求,小于 300mA的负载电流,为降低成本也可考虑 2N60,但在
PCB设计是一定要考虑热管理.
二极管的额定峰值电压与MOSFET 的相同也为 562V.
二极管的平均电流 0.5 0.12DIODE OI I= • = Α ,选取 600V,1A的BYV26C,恢复时间是 30Ns,
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这样的选择是因为持续的反向恢复电流和MOS管D端电容会直接导致MOS管温升比较
严重,最后导致整个电路工作异常。
z 检测电阻 R0的选择
电流采样电阻 R0 的大小与该支路的峰值电流 I pk 有关,其计算公式为:
0
V 0.25R = =
I I
TH
pk pk
其中 I pk 为该支路的峰值电流,在此 I 1.15 0.276pk OI= = Α.V 0.25TH = V是因为采芯片
内部采用了 0.25V 的阈值电压,则可计算出 R0=0.9Ω, 可使用三只 2.7Ω1/2W 电阻并联
实现.
另外,如图一 LR5910 LD 端可考虑从 VDD 端取电,接入一可调电阻使得 LD 输入电
压在 0.25V内可调,通过这种方法从某种程度上解决量产是电流一致性的问题。具体做
法可用一只 500K的固定电阻和一只 100K的可调电阻串联实现。
采用并联方式时,尽量能保证并联各电阻阻值相同或相近,这样做的好处一是便于
采购,二是并联均流,另外在设计PCB是尽量使三只电阻靠近并且同时靠近LR5910的
CS端,以减小因为PCB布局不当而造成LR5910对峰值电流的检测误差。
z 输出电容 C2的选择
C2 的选择取决于电路的工作模式,当电路工作于连续导通模式时是不需要输出电
容进行滤波,但这种情况 LED 上的纹波电流会比较大,而且在较高输出电压时电感会发
出嗡鸣声,在此应用中我们采用连续模式,为了降低最后输出给 LED 串的纹波,在此我
们必须合适地选择输出电容
z 填谷式功率因素校正
也就是输入侧 3D‐2C‐1R电路,此电路中的 2C为什么会选择 22UF而不是其它的值?
因为这两个电容同时也是作为输入电容引入的,由输入电容的涟波电压公式可计算得到
,太小的输入电容会导致输出 LED
收到工频干扰而出现闪烁,同时作为无源 PFC 校正,在 20W 输出功率下,能将整个电
路的COSφ提高到 0.85-0.97
z EMC/EMC 的考虑
在电路前端,CX1,CX2,TC_M 的引入可有效减少共模干扰。
在电路输入侧,我们选择了 L2 和 C7 组成的 LC 低通滤波器,将电路中大于 20KHZ
的干扰阻挡在电网以外。
在 PCB设计阶段,首先应该考虑的是MOS管布局,毫无疑问,整个电路的噪声源
是MOS管,寄生参数将直接影响电路的性能。所以尽量使MOS管和主芯片隔开的做法
是有效的。
(具体公式可参考《LR5910器件选择_参数计算器》
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3. 测试/测量关键信号
z GATE端波形
首先确认占空比是否异常(应该在
较小范围内变化),如果变化过大建议
查看 VDD 端电源波形是否稳定。
图四 实测 GATE端波形图
z SENSE端波形
通过 SENSE端波形可以看出电感是
否工作在非饱和区域,图中 CH1 是
SENSE端波形,CH2 是 GATA端波形。如
果电感工作在饱和区域,SENSE 端电压
在到达尖峰前的斜率会发生较大的变
化,这种情况下是比较危险的,所以在
选择电感时饱和电流的裕量一定要够。
图五 实测 SENSE+GATE 端波形图
z LED 端电压波形
由图可以看出输出 LED端电压比较
平稳,如果电压出现较大幅度的跳动,
请检查输入电容是否够大(可能是受到
工频干扰);第二检查输出电容是否够
大。
图六 实测负载 LED 端电压波形图
z LED 端电流波形
测量 LED 的纹波电流方法有两种:
一就是用示波器专业电流探头直接测
量。二是在 LED 任何一端串接一只电阻,
然后测量电阻两端的纹波电压,由此计
算出纹波电流。
图中是串入 10Ω/1W电阻两端电压
波形,设置探头耦合方式为交流耦合。
计算出电流纹波为±15%。
图七 实测串联电阻端电压波形图
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4. PCB设计注意事项
z 高压低压之间的走线间距要预留够,推荐距离>1mm;
z 尽量使用铺地使芯片地与采样电阻地分开,防止大电流窜扰;
z 大电流信号走线最好在 1.5 mm;
z MOS管与芯片的布局尽可能分开;
z MOS 管三个极走线尽可能短特别是漏端 D,因为此处的寄生参数将
直接影响整个电路的性能;
z 合理对MOS管进行热管理,在 PCB走线时充分考虑其散热迅速;
z 电源输入端电容节点处焊盘尽量不要用大面积铺铜,尽量让电流通
过电容焊盘;
5. 关于 CE认证
z 可考虑在电源输入端串入磁环以减小辐射;
z 可考虑在电源输入端引入共模电感以减少传导噪声,电感值可选取
在 50MH‐60MH;
z 可考虑在开关管 G‐D间串入 101/1KV电容以减少开关噪声;
z 可考虑在整流桥负极与输出负极间串入 222/275VAC Y2电容;