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开关电源参数设计.ppt

开关电源参数设计.ppt

上传者: 斯迪克sdick 2012-03-18 评分 0 0 0 0 0 0 暂无简介 简介 举报

简介:本文档为《开关电源参数设计ppt》,可适用于幽默滑稽领域,主题内容包含ByStanleyQEDepartment,QRALITEONelectronics(Dongguan)co,LTDPFC电路原理及其相关计算一简介符等。

ByStanleyQEDepartment,QRALITEONelectronics(Dongguan)co,LTDPFC电路原理及其相关计算一简介稳定的能源设备除了能供应系统维持正常的功能外并影响整个系统的特性再者当今能源短缺急需节约能源潮流的驱使下设计产生高效率的能源设备减少能源浪费是为众所追求的目标。并且在电力品质与电力性能方面也必须有较严格的标准例如:较大的额定功率,较小的杂讯干扰较理想的能源使用率等等都是设计电路必须考虑的问题而电源转换器之功率因数则直接影响上述性能。一般而言提升功率因数直接影响下述问题:杂讯干扰问题。由于桥式整流所所产生之输入电流一不规则且不连续之脉动电流含有大量之高频谐波因此对于一些电子周边设备将产生一些不必要的干扰。故为了抑制高频谐波电流干扰必须利用外加电路来修正输入电流使其接近正弦如此方能降低输入电流中之高频谐波含量进一步克服杂讯干扰的问题。一PFC电路基本原理能源浪费问题:过低的功率因数值若是从能量之观点来解释,意味着输入电流的总谐波失真(TotalHarmonicDistortion,THD)很高因此一部传统式电源从标准插座(StandardOutlet)上所吸取之功率将只有插座上额定功率的五分之三左右异言之将有五分之二的能量消耗在高频谐波电流上。因此为了提升电源转换器之输出额定功率减少能源浪费及杂讯干扰功率因数较正是有其必要的。二功率因数修正技术一般的桥式整流之所以会导致PF值较低可有以下讨论看出如图所示全桥式整流只有在电源电压Vi高于电容电压Vo时才会导通在这些期间输入电流必须供应半周所需之能量因此其波形呈现高尖之特性这样的波形含有大量的高次谐波其功率因数也只能达到~。最低输入电压的确定如图:电压电流PFC相关参数的计算有D=Ton(TonToff)则:Ton=DFPFC,Toff=(D)FPFC上升斜率=ΔITon下降斜率=ΔIToff又根据电感的特性方程:U=Ldidt得当PFC MOS管导通时Uimin=LΔITon当PFC MOS管截止时U高压-Uimin=LΔIToff可得:Uimin/(U高压-Uimin)=ToffTon=(D)D由上式可得Uimin=U高压(DpfcMAX)由此式可知电源输入电压的最小值是由PFCMOS占空比和PFC电路最终输出的高压直流电压的数值而决定的在PA电路中U高压=V,PFC芯片L最大占空比将U高压、Dmax代入上式可得:Uimin=V因此选取输入电压的下限为Uimin=V PFC二极管的确定由能量守恒可知在输入电压最小时输入电流最大。  设最大的输入电流有效值为Iinmax(rms)则有: Iinmax(rms)=UIηUimin它和流经PFC电路得电流ΔI关系为ΔI=Iinmax(rms)22=22UIηUimin对于此机种将U=V,I=A(fan=A),η=,Uimin=V,代入上述方程得:I=A实际测量如图:CH为电流波形:PFC电感感值的确定因为在PFCMOS管截止时,PFC电感上的电流不会突变,所以下降得电流会流过D,所以对于D,它所流经的最大电流应为I=ΔI=22UoIoηUimin又Uinmin=LPFCΔIΔt=(LPFCUoIofPFC)(ηDpfcMAXUinmin)可得:LPFC=(DpfcmaxηUimin)(UIFPFC)   将Uimin=U高压(DpfcMAX)代入上式         LPFC=(U高压(DMAX)DMAXη)(UIFPFC)从L的关系式可知L的大小由输出最大电流Io,PFCMOS管的最低工作频率fPFC、最大占空比Dpfcmax,最小输入电压Uimin,电源效率η,共同决定的。将DpfcMAX=,η=,U=V,I=A(fan=A),FPFC=KHz代入上式得LPFC=uH,(实际测得LPFC=uH)电源输出极限电流的确定由上述的PFC感知的确定公式可以导出II=(U高压(DMAX)DMAXη)(ULPFCFPFC)从上述公式可知若要电源输出极限电流则PFC电路的工作频率最低且占空比最大。将DMAX=,η=,LPFC=uH,FPFC=KHz代入得       IMAX=A(实际测得输出极限电流为A)同时从上述得输出电流公式也让我们看到了在电源输出任意电流值的情况下占空比和PFC电路工作频率之间的关系。实际测得PFC芯片工作最低频率KHz開關電源參數計算ByCdZhangQEDepartment,QRALITEONelectronics(Dongguan)co,LTD变压器主线圈感值的确定因为变压其前端输入电压固定,所以不论任何输入电压,主MOS的开关频率几乎固定不变,设变压器的变比为N,开关频率为f主,,(经试验测得N=f主=KHz)MOS管上的电压和流经变压器的电流如下图所示: xy由功率守衡可知U高压*Irms=W功η=UIη可得Irms=UIU高压η下面列方程,主要依据:一周期中变压器上升的电流有效值应等于Irms上升斜率应符合电感特性方程U=Ldidt初次级电流的变比应符合N倍的关系因此得到方程组X*D主F主Y*D主F主=IrmsF主YF主D主=U高压LI=X=IN解得X=INY=I(UD主ηU高压N)L=D主U高压ηN(IF主(UND主ηU高压)) 从上述解中可得到一个隐函条件,即Y因为主MOS管在道通时,变压器的电流不可能下降所以从Y条件中解得UD主ηU高压N得DUNηU高压即主MOS管的最大占空比因为在二次侧应属于降压型电路,则输入与输出应符合输出=输入*D对于此电路应有U=D主U高压N可得:D主=UNU高压将D主=UNU高压代入L得表达式有X=INY=(η)INηL=UNη(IF主(η)) 将U=V,N=,η=,I=A(实际测得在输出电流为A时,电源效率为,考虑到此效率是变压器前端至输出的效率,所以取η=),F主=KHz代入L的表达式得到L的感值大小L=mH(实际测得mH)从上述的推导过程可以看出此处的η应是变压器至输出的效率,为此可取η=在机台满载情况下(I=A)可计算出X=A,Y=A在超载时(I=A)可计算出X=A,Y=A,XY=A实际测的波形如图:LOADACH为电流波形(Adiv)对L进行讨论:令L为η的函数对L求导可以得到L’=(η) 其函数图形如图:从图形上可以清楚地看到若机台的工作效率高那么对应的主变压器的感值就要适当的提高。二次侧整流二极管的确定按变压器的变比将一次侧的电流变换致二次侧可知,二次侧电流大致波形为:从电流变比的关系很容易计算出二次侧电流的峰值Ipeak=N(XY)=I(η)η   取η等于I等于A(正常工作)得 Ipeak=AI等于A(工作极限)得 Ipeak=A讨论:从上述关于二次侧整流二极管所流电流峰值的公式中可以看到此峰值电流只和效率输出电流有关。在这里我们可以把I看作是η的函数对其求导得:I’=η所以I是递减函数其大致曲线如图:主MOS耐压值的确定从变压器的电流波形可知,电流在减少时会产生一个反电动势。在主MOS导通时有:V高压=(ΔIΔton)*L主(电感特性)=ΔФΔt=ΔB*S*NΔton(法拉第电磁感应定律)从中可以导出ΔB=(V高压Δton)SN 在截止时,由法拉第电磁感应定律:ε=ε反ε漏=ΔФΔtr=ΔB*S*NΔtr=(V高压Δton)Δtr上式变形后得ε*Δtr=V高压Δton(面积相等,tr包括泄磁阶段,恢复阶段)同时在截止时,由二次测反加回一次侧的电压ε反大小应为ε反=V’*N这样在主MOS上产生的压降为V=V高压ε反=V高压V’*N在考虑主变压器的漏感时有下述方程:ε漏=(Iptr泄磁)*L漏所以加在MOS管上的总压降是V=V高压V’*Nε漏=V高压(VD主)*N(Iptr泄磁)*L漏 又因为ε反应当相等则ε反=(V高压Δton)Δtrε漏式ε反=V’*N式通过,两式可以得出Δton={(V’*Nε漏)V高压}*Δtr 取V高压=V,V=V,D主=,N=,Ip=A,tr泄磁=uS,L漏=uH带入上式得V==V 实际测得主MOS管电压波形如图(U=V) 从耐压值的公式上看到这个高压和输出电流的大小有一定的关系但是从公式中可知及便时满载输出由漏感所引起的反向电压也只有V也就是说不论机台输出与否只要处在工作之中那么主MOS管就要承受压降。主变压器泄磁波形PFC电容的确定由电容的定义式C=ΔQΔU,所以只需确定ΔQΔU即可。因为电容上的电压应是一个近乎于稳定的高压直流电压但实际上是一个直流量和交流量的迭加如图,所以ΔU应对应于交流电压在MOS管道通时的改变量。ΔQ应对应于在MOS管道通时改变的电量。由芯片的资料可知,当1脚感应到I’=uA电流变化时它将调整工作频率从而使高压直流稳定。 所以迭加在直流量上的交流电压的表达式如下:          U交=I’Rsinωt对其求导可得到ΔUΔU=I’Rπf入Df主ΔQ=Y*D主(f主)=Io*(η)*D主(Nηf主)C=ΔQΔU={(η)*I}(NηI’Rπf入)将η=,I=A(正常工作),N=,R=(*)KΩ,f入=Hz代入上式得到电容值为uF若取I=A,则对应的电容容值为uF关机时间的确定由能量关系可知电容上消耗的能量应等于负载得到的能量随着电容上电压的下降为了保持输出端电压的稳定MOS管会逐渐增加占空比但当占空比达到极大值。时便会出现电压下掉如图:可以推知在输出电压开始下掉时电容上的电压应为U=NUD主MAX=ηU高压所以有:   C(U高压U)=UITη化简可得   T=U高压(η)ηC(UI) 说明:因为此时机台以无交流电输入变压器前端的效率会随着电容上电压的下降而下降所以上面的公式中η取值为η与η的平均值。令其为将U高压=V,η=,U=V,I=A,C=uF代入上式得到关机时间T=mS (实际测得mS如图所示)LOAD:A 可利用上式导出C=(TUI){U(η)η}对于此机种规格要求HOLDUPTIME为mS代入相关资料可得HOLDUPTIME为Ms时的电容值大小应为C=uF讨论:由T的表达式可知T是η的函数也即关机时间的大小和η有着一定的关系为此对T求导得:T’=η令其等于零得到T=()=当T<()时函数递增          当T>()时,函数递减          当T=()时,函数取得极值。草图如下内升式OVP点的确定在确定主变压器感值时由Y的关系式导出了主MOS管工作频率的极限值DMAX=UNηUo高压将有关数值代入得到DMAX=也就是说次级侧所能达到的最高电压为U=U高压*DMAXN将U高压=V,DMAX=,N=代入得到U=V为验证此數值的正确性,做了过压保护测试波形如图:(LOAD:A)LOAD:A

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