收稿日期 : 2006 - 04 - 22.
基金项目 : 国家自然科学基金重点资助项目 (50437010) .
作者简介 : 王凤翔 (1938 - ) ,男 ,山东寿光人 ,教授 ,博士生导师 ,主要从事特种电机及其控制、高速电机与磁悬浮、风力发电与能量
转换系统等领域的研究.
电气工程
文章编号 : 1000 - 1646 (2006) 03 - 0258 - 07
【特约】
高速电机的
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
特点及相关技术研究
王凤翔
(沈阳工业大学 电气工程学院 , 沈阳 110023)
摘 要 : 简要介绍了高速电动机和发电机的结构类型、设计特点、关键技术及研究现状. 以高速永
磁电机为例 ,重点阐述了高速转子的电磁与结构设计、转子强度与刚度分析、永磁体的保护方法、
定子铁心与绕组的结构设计与电磁性能计算、高频与高速附加损耗计算、温升计算与冷却散热方
式. 此外还简要介绍了高速磁悬浮轴承的结构原理与控制方法、高速发电机和电动机的功率变换
与控制技术 ,并对高速电机的发展趋向进行了展望.
关 键 词 : 高速电机 ; 永磁电机 ; 电磁与机械设计 ; 控制方法 ; 发展趋势
中图分类号 : TM 355 文献标识码 : A
Study on design feature and related technology of high speed electrical machines
WAN G Feng2xiang
(School of Electrical Engineering , Shenyang University of Technology , Shenyang 110023 , China)
Abstract : Structure , design feature , key technology and research status of high speed electrical machines
are summarized. Taking the high speed permanent magnet machines as an example , electromagnetic and
structure designs of rotor , analysis of rotor st rength and rigidity , protection of permanent magnets ,
electromagnetic design of stator core and winding , calculation of additional losses caused by high frequency
and high speed , prediction of temperature rise and selection of cooling mode are mainly introduced. In
addition , st ructure and control method of magnetically suspension bearings , power conversion and control
technique of high speed motor and generator as well as their development tendency are discussed briefly.
Key words : high speed electrical machine ; permanent magnet machine ; electromechanical design ; control
method ; development tendency
高速电机的研究目前正在成为国际电工领域
的研究热点. 由于转速高 ,电机的功率密度大 ,其
几何尺寸远小于输出功率相同的中低速电机 ,因
此可以有效地节约材料 ;由于高速电机的转动惯
量较小 ,因此动态响应较快 ;又由于高速电机可与
原动机或负载直接相连 ,省去了传统的机械变速
装置 ,因而可减小噪音 ,提高传动系统的效率.
上世纪末以来 ,由于军用和民用对高速电机
的需求 ,英美等发达国家竞相开展了对高速电机
的研究 ,其典型代
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
是 :美国麻省理工学院 (M IT)
的电磁和电子系统实验室研究的 5 MW 高速感应
发电机 ;德克萨斯州立大学机械电子中心用于先
进机车推进系统的 3 MW 高速同步发电机和高速
感应飞轮电机 ;英国 Turbo Genset 公司推出的以
112 MW 高速永磁发电机为核心的新型移动电
站 ;美国 Calnetix 公司开发的舰用 2 MW 高速永
磁发电机 ,转速范围为 19 000~22 500 r/ min[1 ] .
目前已研制出 500 000 r/ min 的永磁发电机[2 ] . 高
第 28 卷 第 3 期
2 0 0 6 年 6 月
沈 阳 工 业 大 学 学 报
Journal of Shenyang University of Technology
Vol128 No13
J un. 2 0 0 6
© 1994-2006 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
速电机的应用领域越来越为广泛 ,如高速磨床及
其他加工机床 ,高速飞轮储能系统 ,天然气输送及
污水处理中采用的高速离心压缩机和鼓风机等.
近来 ,用于分布式供电系统的微型燃气轮机驱动
高速发电机越来越受到人们的关注 ,我国对高速
电机的需求也比较迫切 ,但研究工作尚处于起步
阶段. 现正在研制 215 MW 高速感应电机 [3 ] ,同
时已研制了转速 50 000 r/ min 以下的小功率高速
电机.
在高速和超高速运行情况下 ,电机的运行特
性与常规电机有很大的不同 ,对电机的设计理论
和控制技术提出了一系列新的研究课题. 本文对
此作一介绍和阐述.
1 高速电机的特点与关键技术
高速电机的主要特点有两个 :一是转子的高速
旋转 ,转速高达每分钟数万转甚至十几万转 ,圆周
速度可达 200 m/ s以上 ;二是定子绕组电流和铁心
中磁通的高频率 ,一般在 1 000 Hz 以上. 由此决定
了不同于普通电机的高速电机特有的关键技术.
111 高速发电机的结构及其控制方式
高速发电机可以有多种结构形式 ,如永磁电
机、感应电机和磁阻电机等[4~6 ] ,它们各有优缺点.
从功率密度和效率来看 ,选择次序为永磁电机、感
应电机和磁阻电机 ;然而从转子机械特性来看 ,其
选择次序需要颠倒过来 ,即磁阻电机、感应电机和
永磁电机.在确定高速电机结构型式时 ,需要对其
电磁和机械特性、控制方式和功率变换系统进行综
合对比研究.目前中小功率高速电机采用永磁电机
较多 ,中大功率高速电机采用感应电机较多.
112 高速电机转子动力学
电机在高速旋转时转子的离心力很大 ,当线
速度达到 200 m/ s 以上时 ,常规的叠片转子难以
承受高速旋转产生的离心力 ,需要采用特殊的高
强度叠片或实心转子. 对于永磁电机来说 ,转子强
度问题更为突出 ,因为烧结而成的永磁材料不能
承受高速旋转产生的拉应力 ,必须对永磁体采取
保护措施. 转子强度的准确计算和动力学分析是
高速电机设计的关键技术[7 ] .
113 高速电机的损耗、温升计算与散热技术
高速电机不仅由于绕组电流和铁心中磁通交
变频率增加导致基本电气损耗的增加 ,而且还增
加了高频附加损耗 ,特别是转子表面由于高速旋
转产生的风磨损耗和轴承损耗在总损耗中所占有
较大的比重 ,且与电机运行速度和散热条件密切
相关 ,因而难以准确计算. 同时 ,由于单位体积功
率密度与损耗的增加和总体散热面积的减小 ,因
此有效的散热和冷却方式 ,是高速电机设计中的
一个重要问题[8 ,9 ] .
114 高速电机的磁悬浮技术
高速电机不能采用传统的机械轴承 ,而需要
采用非接触式轴承. 磁悬浮是目前唯一可以实现
主动控制的现代支承技术 ,具有允许转速高、摩擦
功耗小、无需润滑和寿命长等优点 ,磁悬浮技术成
为高速电机的重要研究内容.
115 高速电机的控制策略与功率转换技术
不管采用永磁发电机还是感应发电机 ,都需
要采用适当的功率变换系统 ,将高速发电机输出
的高频交流电能转化为恒频恒压的电能供给用户
使用. 高速电动机则需要变频调速系统. 因此需要
研究高速电机功率变换和控制系统的电路拓扑结
构和控制策略.
下面将对上述某些关键技术内容作进一步的
阐述.
2 高速永磁电机的转子设计
由于永磁电机的高效率和高功率密度 ,永磁转
子成为中小功率高速电机的首选结构 ,然而永磁材
料的抗拉强度较低 ,成为高速永磁转子设计的难
题.在永磁转子设计中需要重点考虑以下问题[10 ] .
211 转子直径与长度的选取
从减小离心力的角度来看 ,高速电机转子直
径应选得越小越好 ,然而转子要有足够大的空间
放置永磁体和转轴 ,因而转子直径不可过小.
高速电机转子一般为细长型 ,为了保证转子
具有足够的刚度和较高的临界转速 ,转子轴向不
可过长. 特别是对于采用磁悬浮轴承的高速电机
转子 ,为了减小跨越临界转速时磁悬浮控制的难
度 ,希望设计成为刚性转子 ,采用适当的转子长径
比.高速永磁转子的直径和长度需要进行精确的
电磁和机械特性分析后才可确定.
212 永磁材料的选取
高速电机的永磁体不仅要具有良好的磁性
能 ,即较高的剩余磁通密度、矫顽力和最大磁能
积 ,而且应具有足够高的工作温度和热稳定性. 由
于高速永磁转子的高速、高频附加损耗较大而散
热条件较差 ,因此防止转子过热造成永磁体不可
逆失磁 ,是需要考虑的一个重要问题.
213 极数选择
高速电机一般为 2 极或者 4 极 ,各有优缺点.
952第 3 期 王凤翔 : 高速电机的设计特点及相关技术研究
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2 极电机的优点是转子永磁体可采用整体结构 ,
保证转子沿径向各向同性有利于转子的动态平
衡 ,同时可减小定子绕组电流和铁心中磁场的交
变频率 ,有利于降低高频附加损耗. 2 极电机的缺
点是定子绕组端部较长而铁心轭部较厚.
4 极电机刚好与 2 极电机相反 ,优点是定子
绕组端部较短和铁心轭部较薄 ,缺点是永磁转子
需要多块永磁体拼接以及定子绕组电流和铁心中
磁场的交变频率较高.
从电磁和机械两个方面综合考虑 ,特别是从
转子结构设计来看 ,采用 2 极方案比较有利.
214 永磁转子护套设计
高速电机一般选用的稀土永磁体为烧结钕铁
硼 ,是一种类似于粉末冶金的永磁材料 ,能承受较
大的压应力 (1 000 MPa) ,但不能承受大的拉应
力 ,其抗拉强度一般低于抗压强度的十分之一 ( <
100 MPa) . 如果没有保护措施 ,永磁体无法承受
转子高速旋转时产生的巨大离心力[11 ,12 ] .
保护永磁体的方法之一 ,是在永磁体外面加
一高强度非导磁保护套 ,永磁体与护套间采用过
盈配合 ,如图 1 所示. 另外一种保护方法是用采用
碳纤维绑扎永磁体 ,如图 2 所示.
图 1 采用非导磁合金钢护套的永磁转子
Fig. 1 PM rotor with nonmagnetic steel enclosure
护套的作用是在转子处于静态不旋转时 ,使
永磁体承受一定的压应力 ,以补偿高速旋转时离
心力产生的拉应力 ,使永磁体承受的拉应力在永
磁材料所许可的范围之内. 需要给永磁体施加多
大的预压力 ,永磁体与护套之间需要采用多大的
过盈量 ,需要根据永磁转子的结构、转子运行速度
范围和材料特性 ,进行转子强度分析 ,通过计算高
速旋转时永磁体和护套的应力和应变方可确定.
采用非导磁合金钢护套的优点是能够对高频
磁场起到一定的屏蔽作用 ,并能减小永磁体和转子
轭中的高频附加损耗 ,同时导热性能较好 ,有利于
永磁体的散热 ;其缺点是护套为导电体 ,会产生涡
流损耗.与金属护套相比 ,碳纤维绑扎带的厚度要
小 ,而且不产生高频涡流损耗 ;然而碳纤维是热的
不良导体 ,不利于永磁转子的散热 ,而且对永磁体
没有高频磁场的屏蔽作用. 研究表明 ,在碳纤维绑
扎的永磁体外加一薄层导电性能良好而不导磁的
金属 ,可以有效地屏蔽高频磁场进入永磁体和转子
轭 ,对减小永磁转子的高频附加损耗十分有效[8 ,9 ] .
图 2 采用碳纤维绑扎的永磁转子
Fig. 2 PM rotor covered by a carbon2fiber bandage enclosure
3 高速电机的定子设计
随着转速的增高 ,电机的体积减小而定子绕
组电流和铁心中磁通交变频率增高 ,电机单位体
积的损耗和发热量增加而散热面减小 ,减小损耗
和有效的散热成为高速电机定子绕组和铁心设计
需要解决的主要问题[13 ,14 ] .
311 定子铁心材料的选择
由于定子铁心中磁通的变化频率与电机的转
速成正比 ,而单位铁损耗与频率的 113~115 次方
成比例 ,一台 60 000 r/ min 的电机磁场变化频率
是 3 000 r/ min 电机频率的 20 倍 ,如铁心中的磁
通密度相同 ,高速电机的单位铁耗将增加 50~80
倍. 降低铁耗的办法有 : ①适当降低铁心中的磁
通密度 ; ②采用低损耗的铁心材料 ,如特殊软磁
合金、非晶态合金钢片 (Amorphous steel) 和磁粉
压制的 SMC(Soft magnetic composite)软磁铁心.
上述特殊软磁合金成本较高 ,非晶态合金钢
片薄而脆不易加工成型 ,而 SMC 材料尚处于开
发和试用阶段. 目前高速电机的定子铁心仍以采
用超薄型低损耗冷轧电工钢片为主.
312 定子铁心结构
可以采用如图 3 所示多槽式、少槽式和无槽
062 沈 阳 工 业 大 学 学 报 第 28 卷
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式三种不同类型的定子铁心. 通过对一台 2 极高
速电机在相同定转子尺寸和运行条件下采用不同
槽数 (24 槽、6 槽和无槽) 定子铁心结构磁场有限
元分析 ,得出的在转子表面一点的磁通密度变化
曲线对比 ,如图 4 所示.
图 3 三种典型的定子铁心结构
Fig. 3 Three typical structures of stator core
a.多槽式 b. 少槽式 c. 无槽式
图 4 不同定子铁心结构气隙磁场的比较
Fig. 4 Comparison of air gap magnetic fields for
different stator core structures
通过对比图 4 中永磁转子表面气隙磁通密度
的变化曲线可以看出 ,无槽定子不产生高频齿谐
波磁场 ,对减小转子损耗十分有利 ,但气隙过大 ,
永磁体产生的气隙磁场较小 ,材料利用率过低. 6
槽定子气隙平均磁场最强 ,材料的利用率最好 ,但
齿谐波磁场幅值过大 ,转子的损耗较大. 相比之下
24 槽定子结构较好 ,尽管齿谐波磁场的频率较
高 ,但幅值较小 ,在转子中产生的损耗比 6 槽定子
要小得多 ,而平均气隙磁通密度略小于 6 槽定子.
313 定子绕组型式
由于转子强度所限 ,高速电机一般为细长型 ,
而 2 极和 4 极电机的传统定子绕组端部比较长 ,
如图 5a 所示 ,这就更增加了转子的轴向长度 ,从
而降低了转子系统的刚度 ,尤其对采用磁悬浮轴
承的高速电机十分不利.
为了减小转子的轴向长度 ,需要缩短定子绕
组的端部长度 ,一种有效的解决办法是采用图 5b
所示的环型绕组 ,使线圈边之间的连接不从端部
而是通过定子铁心轭的外部 ,这样可使绕组端部
长大大缩短 ,其不利之处是线圈嵌线工艺比较复
杂 ,需要穿绕.
图 5 传统绕组与环型绕组端部示意图
Fig. 5 Schematic diagram of ring winding and
conventional winding
a.传统绕组 b. 环型绕组
4 高速电机的轴承设计
411 非机械接触式高速轴承的分类
普通的机械轴承在高速电机中应用寿命很
短 ,一般需要采用非机械接触式轴承 ,主要有三
类[10 ] :
1) 充油轴承. 通过在转动体与非转动体之间
形成一层油膜使转子悬浮 ,需要一套油循环系统.
由于存在漏油问题和损耗较大 ,因此逐渐被先进
的气悬浮和磁悬浮技术所代替.
2) 空气轴承. 空气轴承的结构原理如图 6 所
示. 用压缩空气代替油膜实现气悬浮 ,漏气比漏油
问题容易解决. 与磁悬浮轴承比 ,空气轴承的体积
较小 ,控制简单 ;其缺点是用很薄的一层压缩空气
(25 nm)支撑转子 ,承受负载能力有限 ,同时对轴
承材料的性能与加工精度要求极高.
图 6 空气轴承结构原理示意图
Fig. 6 Schematic diagram of air bearing
162第 3 期 王凤翔 : 高速电机的设计特点及相关技术研究
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3) 磁悬浮轴承. 通过磁力耦合实现定转子之
间的非接触悬浮 ,可进行动态悬浮力控制 ,不存在
漏油和漏气问题 ,在高速电机中应用较多.
412 高速电机的磁悬浮控制
高速电机的磁悬浮技术有两种类型 ,一种是
采用与电机分离的磁悬浮轴承 (通常称为磁力轴
承) ;另一种是将电机与磁悬浮轴承合为一体的磁
悬浮无轴承电机 ,其结构示意图分别如图 7 和图
8 所示. 显然 ,无轴承电机将径向磁力轴承与电机
集成为一体 ,可减小电机的轴向长度 ,但其控制技
术比较复杂.
图 7 磁力轴承电机的结构示意图
Fig. 7 Structure diagram of machine with magnetic bearings
图 8 无轴承电机的结构示意图
Fig. 8 Structure diagram of bearingless machine
41211 磁力轴承
磁力轴承可分为被动式、主动式和混合式磁
力轴承三种类型. 被动式磁力轴承由永磁体构成 ,
不需要控制 ,但至少在一个自由度上需施加非永
磁体产生的力约束 ,否则不稳定. 主动式磁力轴承
是由通电线圈产生的电磁力实现转子悬浮 ,控制
器通过动态检测转子位置 ,调整励磁线圈的电流
控制悬浮力大小 ,实现转子的稳定悬浮. 混合式磁
力轴承是主动式与被动式磁力轴承的结合 ,通过
施加永磁体的偏磁磁场以减小主动式磁力轴承的
控制功率.
目前在高速电机中实际应用的是主动式磁力
轴承或者混合式磁力轴承[15 ] . 图 9 为主动式磁力
轴承的工作原理和控制系统示意图.
41212 磁悬浮无轴承电机
如图 8 所示 ,磁悬浮无轴承电机是将径向磁
力轴承与电机集成为一体 ,电机的定转子不仅要
产生驱动电机转动的旋转力矩 ,而且要产生使转
子悬浮的电磁力[16 ] . 无轴承电机与传统交流电机
的结构基本相同 ,只是为了产生磁悬浮力 ,除了原
有用以产生旋转力矩的定子绕组外 ,再加上一套
与转矩绕组极数相差为 2 的磁悬浮力控制绕组.
转子可采用传统交流电机的无刷结构型式 ,如感
应式、永磁式和磁阻式等.
图 9 主动式磁力轴承结构原理与控制系统示意图
Fig. 9 Structure and control system of active magnetic bearings
无轴承电机的磁悬浮力产生原理如图 10 所
示. NA 和 NB 表示的是 4 极的转矩绕组 , Nα和 Nβ
是 2 极的悬浮力绕组. 如果 2 极悬浮力绕组中没有
电流通过 ,则转矩绕组电流产生的 4 极磁场是对称
的 ,图 10中所示 1和 2处对应的气隙磁通密度是相
等的 ,此时电机气隙中没有单边磁拉力产生. 当在2
极的 Nα绕组中通入一个如图 10 所示的正方向电
流时 , Nα绕组产生的磁场使2处的气隙磁通密度增
加而使 1 处的磁通密度减少 ,不平衡的气隙磁场分
布将产生单边磁拉力欲使电机转子沿α轴的负方
向运动 ;反之 ,如果 Nα绕组中通入反方向电流 ,那
么合成气隙磁场的作用将使转子向α的正方向运
动.同理 , Nβ绕组中的电流将产生一个沿β方向的
磁拉力. 因此可通过控制 Nα、Nβ绕组中的电流产
生所需要的转子磁悬浮力 ,从而维持电机定转子之
间的间隙不变. 由于需要对转矩和磁悬浮力进行解
耦控制 ,无轴承电机的控制技术要比电机与磁力轴
承分体的控制技术复杂得多.
图 10 磁悬浮力产生原理示意图
Fig. 10 Generation principle of magnetic levitation force
无轴承电机成为近年来国内外的研究热点之
262 沈 阳 工 业 大 学 学 报 第 28 卷
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一 ,研究人员提出了多种电机结构形式和控制策
略 ,然而由于控制技术的复杂性 ,目前无轴承电机
的研究尚处于应用基础研究阶段[20 ] ,在高速电机
上尚未得到实际应用.
5 高速电机的控制与功率变换技术
高速电动机需要采用高频逆变器供电 ,而高
速发电机输出的是高频交流电 ,需要通过电力电
子功率变换装置 ,变为用户所需要的恒频恒压交
流电. 由于高速电机的高频供电 ,电机的损耗密度
较大 ,而散热又比较困难 ,因此要求电机绕组的电
压和电流为正弦波 ,以减小高次谐波的附加损耗 ,
为此对功率变换装置提出了较高的要求[17 ,18 ] .
目前高速发电机的一个重要应用领域是微型
燃气轮机驱动高速发电机分布式供电系统 ,其控制
和功率变换技术比较复杂. 图 11 为一微型燃气轮
机驱动高速永磁发电机分布式供电装置的控制和
功率变换系统原理框图.由于微型燃气轮机不能自
起动 ,机组起动时高速电机作为电动机运行 ,拖动
机组起动 ,由蓄电池通过 DC/ DC升压斩波器 (因为
蓄电池组的电压较低)和 DC/ AC逆变器供电 ,当机
组转速上升到一定值后微型燃气轮机点火 ,随着转
速的升高和微型燃气轮机驱动功率的增加 ,高速电
动机输出机械功率逐渐减小进而变为发电机输出
电功率 ,此时原来用作为高速电动机供电的逆变器
变为正弦波整流器 ,将高速发电机输出的高频交流
电转换为直流电 ,然后由输出逆变器转换为恒频恒
压的工频交流电向用户供电.此时蓄电池由放电变
为充电状态 ,因而 DC/ DC斩波器的功率流向改变 ,
由升压斩波变为降压斩波.
图 11 微型燃气轮机驱动高速发电机功率
变换系统原理框图
Fig. 11 Power conversion system block diagram of a
high speed generator driven by micro2turbine
6 高速电机的研究展望
随着军工和民用对高速发电机和电动机的需
求 ,高速电机已成为国内外研究的热点之一. 由于
高速电机的高功率密度和高速、高频运行特点 ,涉
及到材料、机械、电磁、电力电子、自动化、检测技
术与计算机控制等多学科的前沿技术 ,因此需要
深入研究的问题很多 ,在我国尚处于起步阶段.
在电机结构上除了继续深入研究高速永磁电
机并扩大其转速和功率范围外 ,还需要研究感应
式和磁阻转子等其他结构形式的高速电机. 需要
进行高速电机电磁与机械综合设计方法研究 ,应
用电磁场、应力场与温度场耦合方法 ,分析计算电
机定转子的高频和高速损耗和温升分布 ,电机的
强度、刚度、振动和噪声.
需要研究高温高速磁悬浮轴承系统的关键技
术 ,具有冗余容错能力的高可靠性的磁悬浮轴承
系统以及磁悬浮轴承 —柔性转子系统的控制方
法.
需要进行高速电机功率变换和控制系统变流
器的拓扑结构与控制策略研究 ;供电与控制系统
运行状态监测与可靠性研究 ;高速发电机供电质
量控制技术、多机并网及与其他供电系统并联运
行技术的研究[19 ,20 ] .
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(责任编辑 :王艳香 英文审校 :杨俊友)
462 沈 阳 工 业 大 学 学 报 第 28 卷
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