标准层楼板模板计算书

1 某小高层 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 层模板计算书 某小高层 13 层。框架剪力墙结构。标准层楼层层高为 2.9m (包括 150 厚混凝土楼板)。3 层（楼面标高 7.6m）到 13 层（楼面标高 36.6m） 为标准层，标准层共 10 层。 根据经验拟定标准层模板如下图： 立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U 形承托与钢管的间隙应楔紧， 否则，U 形承托可能变形： 立杆中距双向均≤1000 15厚胶合板 40×80方木 中距≤200 可调顶托钢管 水平钢管 35 0 18 00 60 0 27 50 7.450～36.450 45 7 双向布置 4.700～33.700 14 3 2 下面对上述模板图进行验算： 用“建筑 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）验 算胶合板、方木及水平钢管。用“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)验算立杆。 胶合板验算： 胶合板荷载标准值：（模板规范 4.1） 15 厚胶合板自重标准值 G1K=8×0.015=0.12 KN/㎡ 胶合板重力密度取 8KN/m3 (偏大) 混凝土自重标准值： G2K=24×0.15=3.6 KN/㎡ 钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.15=0.225 KN/㎡ 施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡ 另外用集中荷载 2.5KN 验算胶合板及方木。 胶合板受的恒载标准值 GK=0.12+3.6+0.225=3.945 KN/㎡ 结构重要性系数 γ0=0.9 荷载组合值系数 0.7（模板规范 4.3） 胶合板荷载 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 q1=0.9（1.35×3.945+ 0.7×1.4×2.5）=7 KN/㎡ q2=0.9(1.2×3.945+1.4×2.5)=7.41 KN/㎡ 取胶合板荷载设计值 q=7.41KN/㎡ 方木间距即胶合板跨度 200 胶合板线荷载设计值(取 1m 宽板) q=1×7.41=7.41KN/m 模板规范 5.2.1 条规定，面板按简支计算。 按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩 M=0.125ql2=0.125×7.41×0.22=0.037KNm 按均布恒载+2.5KN 集中力计算胶合板弯矩： M1=0.9（0.125×1.2×3.945×0.22+0.25×2.5×1.4×0.2）=0.18KNm M2=0.9（0.125×1.35×3.945×0.22+0.25×0.7×2.5×1.4×0.2） =0.134KNm 三个弯矩： 0.037、0.18、0.134 取弯矩 M=0.18 KNm 3 上式中 f=12N/mm2 见模板规范附录 A。 变形验算：只考虑恒载（模板规范 4.3.2 条） 取 1m 板宽， qk=3.945KN/m=3.945N/mm 式中， 9×103 N/mm2 是胶合板的弹性模量(模板规范附录 A) 1/400 见模板规范 4.4.1 条。 40×80 方木验算：（方木间距 0.2m） 按模板规范 5.2.2 条规定，主次梁（钢管和方木）根据实际情况按简 支梁或连续梁计算。这里，按两跨连续梁计算。 方木线荷载计算： 胶合板传来恒载标准值 q=0.2×3.945=0.789KN/m 方木自重标准值值 0.04×0.08×10=0.032KN/m 上式中，方木重力密度取 10KN/m3 (偏大) 方木均布恒载标准值 0.789+0.032=0.821KN/m 方木均布线活荷载标准值 0.2×2.5=0.5KN/m 方木线荷载设计值： q1=0.9(1.2×0.821+1.4×0.5)=1.52 KN/m q2=0.9(1.35×0.821+0.7×1.4×0.5)=1.44 KN/m 取方木线荷载设计值： q=1.52 KN/m 方木恒载设计值： 0.9×1.2×0.821=0.89 KN/m 钢管间距 1m（即方木跨度） 在均布恒载+均布活荷载设计值作用下，两跨方木计算简图： 22 2 6 /12/8.4 151000 6 1 1018.0 mmNfmmN W M     400 1 ][ 6160 1 151000 12 1 109384 200945.35 384 5 33 33     lEI ql l  4 查静力计算手册，M1=0.07×0.89×12+0.096×(1.52-0.89)=0.12KNm MB=0.125×1.52×12=0.19KNm QB=0.625×1.52×1=0.95KN 按均布恒载+集中活荷载 2.5KN 计算弯矩（按两根方木计算，见模板 规范 4.1.2 注 3）这时计算简图为： 集中活荷载设计值 2.5×1.4×0.9/2=1.58KN 查静力计算手册 M1=0.07×0.89×1 2+0.203×1.58×1=0.383 KNm MB=0.125×0.89×1 2+0.188×1.58×1=0.408 KNm QB=0.625×0.89×1+0.688×1.58=1.64KN 四个弯矩：0.12、0.19、0.383、0.408，取 M=0.408 KNm 两个剪力：0.95、1.64，取 Q=1.64KN 上式中 f 值见模板规范附录 A 22 2 6 /13/6.9 8040 6 1 10408.0 mmNfmmN W M     A B C 1.58KN 0.89KN/m 1000 1000 1.58KN A B C 1跨内弯矩最大的荷载布置 1.58KN 0.89KN/m 1000 1000 B支座弯矩及剪力最大荷载布置 A B C B支座弯矩及剪力最大荷载布置 A B C 1跨内弯矩最大的荷载布置 1.52KN/m 1.52KN/m 0.89KN/m 1000 1000 1000 1000 5 按模板规范 5.2.2 条要求，方木要计算抗剪。 对方木，剪应力 对矩形截面，剪应力 τ=1.5V/A 木材的 fV数值见模板规范附录 A 方木变形验算：恒载线荷载 qk=0.821KN/m=0.821N/mm 查静力计算手册，对两跨连续梁，均布荷载作用下： 式中， 9×103 N/mm2 是方木的弹性模量，见模板规范附录 A 钢管验算： 此时均布活荷载为 1.5KN/m2。（模板规范 4.1.2 条） 钢管受方木传来的集中恒载标准值： pk=0.82×1=0.82KN 钢管受方木传来的集中活荷载标准值：qk=1.5×0.2×1=0.3KN 钢管自重标准值 0.0384 KN/m 钢管集中荷载设计值 p1=0.9(0.82×1.2+1.4×0.3)=1.26 KN p2=0.9(0.82×1.35+1.4×0.7×0.3)=1.26KN 取钢管集中荷载设计值 p=1.26 KN 其中 恒载设计值为 0.9×0.82×1.2=0.88 KN 钢管自重设计值 0.0384× 1.2×0.9=0.041KN/m 两跨钢管受力计算简图： 400 1 ][ 3591 1 8040 12 1 109100 1000821.0521.0 100 521.0 33 33     lEI ql l  22 3 0 /2.1/8.0 8040 1064.1 5.15.1 mmNfmmN A V Ib VS V    200 200 200 200 100 100 200 200 200 200 100 0.88KN 100 200 200 200 200 100 A B C 1跨内弯矩最大的荷载布置 1000 1000 1.26KN A B C 0.041KN/m 1000 1000 1.26KN 1.26KN B支座弯矩及剪力最大荷载布置 100 200 200 200 200 100 100 6 由上面的计算简图，可以用弯矩分配法求出 MB=0.81KNm M1=0.23 KNm QB=3.98KN 钢管能承受的弯矩 [M]=5.08×205×10-3=1.04KNm>M=0.81KNm 式中 5.08cm3 是钢管的截面抵抗矩。205 是钢管的抗拉设计强度。 按模板规范 5.2.2 条要求，钢管要计算抗剪 对钢管截面，剪应力τ=2V/A 钢材的 fV数值见模板规范附录 A 钢管变形验算：钢管主要受方木的集中恒载，按集中恒载计算钢管变 形比较麻烦。鉴于变形验算和承载力验算比较，属于比较次要的验算。 我们将集中恒载变成均布荷载，按简支梁验算。 集中恒载变成均布恒载标准值 qk=0.821×1×5/1+0.0384=4.14KN/m=4.14N/mm （1m 长钢管内有 5 根方木）。 钢管立杆验算：此时施工均布活载应取 1KN/m2。（模板规范 4.1.2 条） 一根立杆负荷范围为 1m×1m。 400 1 ][ 466 1 1019.121006.2384 100014.45 384 5 45 33     lEI ql l  22 3 0 /120/3.16 489 1098.3 22 mmNfmmN A V It VS V W    一根立柱负荷范围 10 00 1000 钢管 40×80方木 立柱 7 立杆受的恒载标准值： 方木传来恒载： 5×1×0.821=4.11KN 水平钢管自重 标准值 1×0.0384=0.0384KN 立杆自重标准值 (2.75-0.143) ×0.1498=0.39KN 上式中 0.1498 见 JGJ130-2011 附录 A 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf A.0.3 一根立杆受的恒载标准值合计 4.11+0.0384+0.39=4.54KN 一根立杆受的施工活载标准值 1×1×1=1KN 由脚手架规范 5.4.3 条、5.2.6 条，立杆稳定性应满足： 不组合风荷载时 组合风荷载时 计算立杆段轴向力设计值：按脚手架规范 5.4.4 条 不组合风荷载时， N=1.2×4.54+1.4×1=6.85KN 组合风荷载时， N=1.2×4.54+0.9×1.4×1=6.71KN 下面计算风荷载产生的立杆段弯矩设计值 MW 风荷载计算：按脚手架规范 4.2.5 条，风荷载标准值 WK=μZμSW0 本建筑标准值层最高层顶面标高为 36.60m。标准层最上层平均 标高为 [36.6+（36.6-2.9）]/2=35m。地面粗糙度为 C 类。查荷载规 范 GB5009-2001 7.2.2 条，μZ=1.065 房屋的局部平面如下： f A N   f W M A N W   8 按脚手架规范 4.2.6 条，模板支架状况属于“敞开”。 风载体型系数 μS=μStW 由荷载规范 36 面 32 项， 单榀桁架的体型系数，μSt=φμS 查脚手架规范附录 A 表 A.0.5 φ=0.109 查荷载规范 39 面，36 项 （b） 由μZw0d2=0.74×0.25×0.0482=0.0004<0.002 (西安地区，按 n=10 查荷载规范 GB5009-2001 91 面 W0=0.25KN/m 2 ) 及 H/d=2750/48=57>25 查得 μS=1.2 单榀桁架的体型系数 μSt=φμS=0.109×1.2=0.131 模板支架相当于多榀平行桁架。由荷载规范 37 面，32 项，多榀平 行桁架的风载体型系数       1 1 n ststW 9 由 b/h=1/2.75<1 φ=0.109 时 η 内插 η=1-（1-0.85）（0.109-0.10）/（0.2-0.1）=0.9865 由上面的局部平面，房屋南北方向轴线有 20.3m。立杆间距 1m。 南北方向至少有 19 行立杆，相当于 19 榀平行桁架。将 n=19 带入 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 ，得 于是风荷载标准值 WK=μZμSW0=1.065×2.21×0.25=0.59KN/m2 按脚手架规范 5.2.9 条，风荷载产生的立杆段弯矩设计值 立杆计算长度 按脚手架规范 5.4.6 条 l0=kμ1（h+2a） l0=kμ2h k=1.155 查脚手架规范附录 C 附表 C-2 当 a=0.457 时，内插得 μ2=1.75（脚手架规范附录 C 附表 C-4） l0=kμ1（h+2a）=1.155×1.203×（1.8+2×0.457）=3.771m l0=kμ2h=1.155×1.75×1.8=3.638m 取 l0=3.771m =λ l0/i=377.1 /1.58=239 查脚手架规范附录 A φ=0.128 由脚手架规范 5.4.3 条、5.2.6 条，立杆稳定性应满足： 21.2 9865.01 9865.01 131.0 1 1 19           n ststW KNm hlw M akW 24.010 8.1159.04.19.0 10 4.19.0 22        203.1457.05.0 2.05.0 165.1432.1 165.11    10 其中，风荷载产生的应力为 47N/mm2 稳定性满足要求。 允许长细比验算：取 k=1 （脚手架规范 5.4.6 条） 。l0=kμ1（h+2a）=1×1.203×（1.8+2×0.457）=3.265m =λ l0/i=326.5/1.58=207<[λ]=210(脚手架规范 5.1.9 条) 楼板模板支架的搭设应满足脚手架规范 6.9 节的构造要求，特别 是要按规范规定设置足够的剪刀撑。 二〇一二年二月二十三日星期四 22 3 /205/109 489128.0 1085.6 mmNfmmN A N      22 3 63 /205/15447107 1008.5 1024.0 489128.0 1071.6 mmNfmmN W M A N W        