转炉炼钢工艺2004

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(Linz)和多纳维茨城 转炉，1952年在奥地利林茨 年在奥地利林茨 和多纳维茨城 (D? onawitz)建成第一座 吨碱性顶吹氧气转炉 建成第一座30吨碱性顶吹氧气转炉 建成第? 一座 吨碱性顶吹氧气转炉(LD转 转 炉)；或称 ；或称BOF(Basic Oxygen Furnace)。? 。 1970年开发顶底复合吹炼转炉。 年开发顶底复合吹炼转炉。 年开发顶底复合吹? 炼转炉 我国的炼钢发展史。 我国的炼钢发展史。 氧气转炉的种类 氧气顶吹转炉 氧气底吹转炉（ 氧气底吹转炉（或氧气侧吹转炉 ） 氧气顶底复? 合转炉 转炉炼钢方法的发展演变 顶吹氧气转炉炼钢工艺特点 完全依靠铁水氧化带来的化学热及物理热; 完全依靠铁水氧化带来的化学热及物? 理热; 生产率高（冶炼时间在20分钟以内） 20分钟以内 生产率高（冶炼时间在20分? 钟以内）； 质量好（ * 气体含量少 ： （ 因为 CO 的反应搅拌 ， CO的反应搅拌 ? 质量好 （ 气体含量少： 因为CO 的反应搅拌， 除去） 可以生产超纯净钢, 有害成? 份（ 将 N 、 H 除去 ） 可以生产超纯净钢 , 有害成份 （ S 、 80ppm ppm； P、? N、H、O）〈80ppm； 冶炼成本低，耐火材料用量比平炉及电炉用量低； 冶炼成本低? ，耐火材料用量比平炉及电炉用量低； 原材料适应性强， 都可以。 原材料适应性强? ，高P、低P都可以。 转炉设备 转炉炉体及转炉倾动系统 铁水、废钢、散状材料设备 铁水、废钢、 氧枪提升? 机构 转炉烟气净化与回收设备 page 1 转炉炉体及转炉倾动系统 转炉炉容比（V/T） 转炉炉容比（V/T） 是指转炉腔内的自由空间的容积V(单位m3)与金属装入量(铁水 是指转炉腔内的? 自由空间的容积V(单位m 与金属装入量( V(单位 废钢+ 单位t)之比。 t)之比 +废钢? +生铁块 单位t)之比。 装入量过大，则炉容比相对就小， 装入量过大，则炉容比相? 对就小，在吹炼过程中可能导致喷 溅增加、金属损耗增加、易烧枪粘钢； 溅增加、? 金属损耗增加、易烧枪粘钢； 装入量过小，则熔池变浅， 装入量过小，则熔池变浅? ，炉底会因氧气射流对金属液的强 烈冲击而过早损坏，甚至造成漏钢， 烈冲击而过? 早损坏，甚至造成漏钢，并会降低转炉的金属料 种类等因素有关。 种类等因素有关? 。 大型转炉的炉容比一般在0.9 1.05米 吨之间， 0.9～ 大型转炉的炉容比一般在0? .9～1.05米3/吨之间，而小型转炉 的炉容比在0.8 0.8米 吨左右。 的炉容比在0.8米? 3/吨左右。 通常当转炉容量小、或铁水含磷高、或供氧化强度大、 通常当转炉容量? 小、或铁水含磷高、或供氧化强度大、喷孔 数少、用铁矿石或氧化铁皮做冷却剂等情? 况， 数少、用铁矿石或氧化铁皮做冷却剂等情况，则炉容比应选 取上限。反之则选? 取靠下限。 取上限。反之则选取靠下限。 转炉高径比（H/D） 转炉高径比（H/D） 是指转炉腔内的自由空间的高度(单位m)与熔池 是指转炉腔内的自由空间的高度? (单位m)与熔池 m) 直径比m之比。 直径比m之比。 高径比一般为0.8-1.8; 高径比一? 般为0.80.8 决定转炉氧枪的吹炼强度，冶炼时间等； 决定转炉氧枪的吹炼强度，冶? 炼时间等； 同时影响溅渣的好坏； 同时影响溅渣的好坏； 决定氧枪喷头的 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 参数? ，如喷头的射流角等. 决定氧枪喷头的设计参数，如喷头的射流角等. 2 氧气射流及熔池搅拌 氧枪吹炼参数决定转 炉的冶炼过程及冶炼 结果 氧枪心藏是氧枪喷头 ； 有关? 氧枪及氧枪喷头 设计有专门介绍 氧气射流属于气体动 力学的范畴。 力学的范畴。? 氧气射流对熔池的物理作用 转炉实际上是一个黑箱， 转炉实际上是一个黑箱 ， 对炉内的运动状态是 冷态? 实验的分析结果。 冷态实验的分析结果。 氧流作用下熔池的循环运动，动量传递，? 氧流作用下熔池的循环运动，动量传递，氧压或 氧速越高，凹坑越深， 氧速越高，? 凹坑越深，搅拌加剧。 氧气射流对熔池的化学作用 直接氧化 氧气射流直接与杂质元素产生氧 直接氧化 氧气射流直接与杂质元素? 产生氧 --化反应； 化反应； 间接氧化 氧气射流先与 Fe 反应生成后 FeO ， 间接? 氧化 氧气射流先与 Fe反应生成后 氧气射流先与Fe 反应生成后FeO FeO传氧给杂质元? 素 传氧给杂质元素。 FeO传氧给杂质元素。 是直接氧化还是间接氧化为主呢？ 是直? 接氧化还是间接氧化为主呢？ 是间接氧化为主， 是间接氧化为主，最主要一点是由? 于氧流 是集中于作用区附近（ 的面积） 是集中于作用区附近 （ 4 ％ 的面积 ） ? ， 而不是 高度分散在熔池中。 高度分散在熔池中。 氧枪喷头的种类 直简型 收缩型 拉瓦尔型 多孔拉瓦尔型。 多孔拉瓦尔型 。 （ 马 赫 数 控制在1 控制在1.8-2.1） 多孔拉瓦尔喷嘴 无法显示图像。计算机可能没有足够的内存以打开该图像，也可能是该图像已损? 坏。请重新启动计算机，然后重新打开该文件。如果仍然显示红色 “x”，则可能需? 要删除该图像，然后重新将其插入。 无法显示图像。计算机可能没有足够的内存以打? 开该图像，也可能是该图像已损坏。请重新启动计算机，然后重新打开该文件。如果? 仍然显示红色 “x”，则可能需要删除该图像，然后重新将其插入。 喷头设计需考虑的因素 主要根据炼钢车间生产能力大小、原料条件、供氧能力、 主要根据炼钢车间生? 产能力大小、原料条件、供氧能力、 水冷条件和炉气净化设备的能力来决定。 水冷? 条件和炉气净化设备的能力来决定。 考虑到转炉的炉膛高度、直径大小、 考虑到转? 炉的炉膛高度、直径大小、熔池深度等参数确 定其孔数、喷孔出口马赫数和氧流股直? page 2 径。 定其孔数、喷孔出口马赫数和氧流股直径。 对于原料中废钢比高、高磷铁水冶? 炼或需二次燃烧提温 对于原料中废钢比高、 等情况，则其氧枪喷头的设计就需特殊? 考虑。 等情况，则其氧枪喷头的设计就需特殊考虑。 喉口直径的计算 当供氧量Q和喷嘴前氧压确定后， 当供氧量Q和喷嘴前氧压确定后，就可以按弗? 林公式计 算喉口直径， 算喉口直径，即： Q q = 176 . 4 C D A 孔 P0 T0 氧气滞止温度， 式中 T0——氧气滞止温度，k； 氧气滞止温度 喉口断面积，? A——喉口断面积，cm2； 喉口断面积 P0——喷嘴前压力 （ 吹损时允许正偏离20%? ） ， Mpa 喷嘴前压力（ 吹损时允许正偏离 20% 喷嘴前压力 20 绝对） （绝对）? 。 此外喷嘴加工的光洁度对流量也有一定的影响， 此外喷嘴加工的光洁度对流量也? 有一定的影响 ， 因粗 糙表面必定增加附面层高度。 糙表面必定增加附面层高度。? 枪位高度范围 枪位高低，对氧枪喷头出口马赫数M 枪位高低， 对氧枪喷头出口马赫数 M的选? 取有着 直接影响。 直接影响。 在一定的氧射流出口速度下， 在一定的氧射流出口? 速度下 ， 枪位高可避免烧 但为保持射流对熔化的搅拌能力， 枪 ， 但为保持射流? 对熔化的搅拌能力 ， 即保证 一定的冲击深度，需要降枪； 一定的冲击深度，需要? 降枪； 射流出口马赫数M决定枪位。 射流出口马赫数M决定枪位。 枪位 喷枪高度的确定 根据所取的冲击深度和喷头设计得到的各项参数， 根据所取的冲击深度和喷头? 设计得到的各项参数，就可以 确定喷枪高度。 确定喷枪高度。 ρ出 β ? d出 ? 2 H= ?? ? ? ω出 ρe g ? h ? 2 34 P0 d 喉 ? H = ? ? ( cm ) ? h ? 3 .8 ? 2 现以计算三孔喷头为例，计算喷枪高度。由于P0=8kg/cm2， 现以计算三孔喷头? 为例，计算喷枪高度。由于P =1.845， =23.2mm， =28.4mm， =303K，， ，，设熔池? M出=1.845，d*=23.2mm，d出=28.4mm，T0=303K，，设熔池 深度为1000mm，假定取平? 均冲击深度为熔池深度的25%， 深度为1000mm，假定取平均冲击深度为熔池深度的25? %， 1000mm 25% 则h=250mm， 喷枪高度H为 :1050mm h=250mm， 喷枪高度H 熔池冲击深度 氧气射流深入熔池的深度（即冲击深度） 氧气射流深入熔池的深度（即冲击深? 度）对吹炼工艺影 响很大，必须保证氧流对熔池具有合适的冲击深度， 响很大，必? 须保证氧流对熔池具有合适的冲击深度，使 熔池得到均匀而强烈的搅拌，即有较大的? 脱碳速度， 熔池得到均匀而强烈的搅拌，即有较大的脱碳速度，同 时又具有一定的? 化渣能力。 时又具有一定的化渣能力。 当L/h<0.3时，即冲击深度过浅，则脱碳速度? 和氧的利用 L/h<0.3时 即冲击深度过浅， 率会大为降低，增加渣中FeO FeO， 率会? 大为降低，增加渣中FeO，还会导致出现终点成份及 温度不均匀的现象； 温度不均匀? 的现象； 当1/h>0.7时，即冲击深度过深，有可能损坏炉底和金属 1/h>0.7时 即冲击? 深度过深， 喷溅严重. 喷溅严重. 熔池冲击深度 冲击深度的确定 在适合的炉容比情况下，如果熔池装入量过浅， 在适合的炉容比情况下，如果? 熔池装入量过浅，可 考虑将熔池砌成台阶形。 考虑将熔池砌成台阶形。 对于单孔喷? 头，平均冲击深度可取熔池深度的25 25对于单孔喷头，平均冲击深度可取熔池深度的? 2550% 而最大冲击深度可取熔池深度的50 75% 5050% ， 而最大冲击深度可取熔池深? 度的 50-75% 。 对 于三孔或四孔喷枪， 于三孔或四孔喷枪，平均冲击深度可取熔池? 深度的 25-40% 最大冲击深度可取熔池深度的60 70% 6025-40%，最大冲击深度可取熔? 池深度的60-70%。 射流熔池穿透深度计算 用弗林公式计算最大穿透深度 346.7 × d × P0 h= + 3.81 H 式中h 穿透深度? page 3 （cm） 枪位高度（cm） 式中h：穿透深度（cm）， H：枪位高度（cm） 喷头喉口直? 径（ cm） d ： 喷头喉口直径 （ cm ） ， P0 ： 滞止压力 MPa） （MPa） 本公式是经验式，最适合单孔射流氧枪。 本公式是经验式，最适合单孔射流氧? 枪。 3 顶吹转炉的过程描述 上炉出钢-- 倒完炉渣 或加添加剂) 补炉或溅渣堵出 上炉出钢 --倒完炉渣 ( ? 或加添加剂 )-- 补炉或溅渣 -- 堵出 -- 倒完炉渣( 钢口--兑铁水--装废钢--下枪-? -加渣料 石灰、铁皮） 钢口--兑铁水--装废钢--下枪--加渣料（石灰、铁皮）兑铁水? --装废钢--下枪--加渣料（ 点火-- 熔池升温--脱P、Si 、Mn降枪脱碳。 点火-- 熔? 池升温--脱 Mn降枪脱碳。 降枪脱碳 看炉口的火，听声音。看火亮度--加第二批（渣? 料）--提 --加第二批 看炉口的火，听声音。看火亮度--加第二批（渣料）--提 枪化? 渣，控制“返干” 枪化渣，控制“返干”。 降枪控制终点（FeO） 倒炉取样测温，? 出钢。 降枪控制终点（FeO），倒炉取样测温，出钢。 技术水平高的炉长，一次命中? 率高。 50% 宝钢是付枪） 技术水平高的炉长 ， 一次命中率高 。 50% 。 （ 宝钢? 是付枪 ） 根据分析取样结果--决定出钢（或补吹） 根据分析取样结果--决定出钢（? 或补吹）－-合金化。 --决定出钢 合金化。 不要补吹的就是通常说的一次命中。 不? 要补吹的就是通常说的一次命中。 冶炼技巧 钢液碳的判断方法 取样分析、磨样、看火花、付枪。 取样分析、磨样、看火花? 、付枪。 钢液磷的判断方法 取样分析、渣的颜色及气孔； 取样分析、渣的颜色及气? 孔； 钢液温度判断方法 接触热电偶、看炉口火焰、看钢液颜色、读秒表。 接触热电? 偶、看炉口火焰、看钢液颜色、读秒表。 钢液颜色：白亮、青色、浅兰、深兰、红色? 钢液颜色：白亮、青色、浅兰、深兰、 冶炼过程渣、钢成份变化 冶炼过程钢中[N][O]成份变化 4 炼钢用原辅材料 原材料 铁水： 铁水：加70-85%(%C=4,%Si=0.41.0,%P=0.02-0.15,%S=0.001-0.050) 废? 钢： 厚度小于150mm，清洁 废钢：加15-30%(厚度小于 厚度小于 ，清洁) 生铁块：? 生铁块：调温及配碳 烧结矿（改性铁） 烧结矿（改性铁） 4 炼钢用原辅材料 辅助材料： 辅助材料： 石灰：有效 成分， 石灰：有效CaO成分，块度，控制? 石灰吸水 成分 块度， 萤石：CaF2，能改善炉渣流动性 萤石： 生白云石： 生白云? 石：CaMg(CO3)2,造渣及护炉 造渣及护炉 菱镁矿： 菱镁矿：MgCO3调渣剂 铁合金、? 铁合金、冷却剂及增碳剂 5 转炉耐火材料及护炉技术 耐火材料分类： 耐火材料分类： 碱性耐火材料(MgO) 碱性耐火材料(MgO) 酸性? 耐火材料(SiO 酸性耐火材料(SiO2) 中性耐火材料(碳质及铬质) 中性耐火材料(碳质? 及铬质) 耐火材料的主要性质： 耐火材料的主要性质： 耐火度、荷重软化温度、耐? 压强度、抗热震 耐火度、荷重软化温度、耐压强度、 热膨胀性、导热性、抗渣性、? 气孔率等。 性、热膨胀性、导热性、抗渣性、气孔率等。 5 转炉耐火材料及护炉技术 炉衬寿命： 炉衬寿命：炉衬寿命影响转炉的工作时间及生产 成本。炉龄是钢厂? 一重要生产技术指标。 成本。炉龄是钢厂一重要生产技术指标。 炉衬损坏的原因：? 炉衬损坏的原因： 铁水、 铁水、废钢及炉渣等的机械碰撞和冲刷 炉渣及钢水的化? 学侵蚀 炉衬自身矿物组成分解引起的层裂 急冷急热等因素。 急冷急热等因素。 5 转炉耐火材料及护炉技术 提高炉龄的措施： 提高炉龄的措施： 耐材质量； 耐材质量； 系统优化炼钢工? 艺； 系统优化炼钢工艺； 补炉工艺 新工艺：溅渣护炉工艺， 新工艺：溅渣护炉工? 艺， 九十年代， 九十年代，美国开发 成功转炉溅渣护炉技 术，在我国达到最高 效? 益，炉龄30000 30000。 效益，炉龄30000。 5 转炉耐火材料及护炉技术 page 4 溅渣护炉的基本原理： 溅渣护炉的基本原理： 是利用高速氮气把成分调整后的? 剩余炉渣喷溅 在炉衬表面形成溅渣层。 在炉衬表面形成溅渣层。 溅渣层固化了镁碳? 砖表层的脱碳层， 溅渣层固化了镁碳砖表层的脱碳层，抑制了炉 衬表层的氧化， 衬? 表层的氧化，并减轻了高温炉渣对砖表面的冲 刷侵蚀。 刷侵蚀。 6 转炉冶炼工艺 转炉冶炼五大 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 装料制度 供氧制度 造渣制度 温度制度 终点控制及合金化? 制度 6.1 装料制度 确定合理的装入量， 确定合理的装入量，需考 虑的两个参数： 虑的两个参数? ： 炉容比： 炉容比：(V/T,m3/t),0.8-1.05(30-300t转 转 炉)； ； 熔池深度： 熔? 池深度：需大于氧气射流的冲击深度 800-2000mm (30-300t转炉 转炉) 转炉 装料制? 度：定量装入、定深装入； 装料制度：定量装入、定深装入； 分阶段定量装入。 分? 阶段定量装入。 分阶段定量装入 ： 1 － 50 炉 ， 51 － 200 炉 ， 200炉以上，? 枪位每天要校正。交接班看枪位。 炉以上， 炉以上 枪位每天要校正。交接班看枪位? 。 6.2 供氧制度 基本操作参数 供氧强度Nm3/t.min 供氧强度 氧气流量 Nm3/h 操作氧压 Mpa 氧枪枪位 m 6.2 供氧制度 供氧强度(Nm3/t.min) 决定冶炼时间，但太大， 供氧强度(Nm /t. 决定冶炼时? 间， 但太大， 喷溅可能性增大，一般3 喷溅可能性增大，一般3.0-4.0。 氧气流量? 大小(Nm /h)： 氧气流量大小(Nm3/h)： 装入量， Mn、Si的含量 的含量， 装入量，? C、Mn、Si的含量，由物料平衡 计算得到，50-65Nm /h。 计算得到，50-65Nm3/h。 ? 氧压(Mpa) 氧压(Mpa) 喷头的喉口及马赫数一定， 流量大, 喷头的喉口及马赫数一定? ， P 大 ， 流量大 , Mpa。 有一范围 0.8－1.2Mpa。 氧枪枪位，由冲击深度决定? ， 氧枪枪位，由冲击深度决定，1/3-1/2。 6.2 供氧制度 ％ 铁水成分 成品成分 C ４.３0 ０.２０ Si ０.８０ ０.２７ 吨钢耗氧量计算 Mn ０.２０ ０.５０ P S ０.１３ ０.０４ ０.０２ ０.０２ 转炉公称容量为100吨时，炉渣量为 ：100×10％＝10吨 铁损耗氧量 10×15％? ×16/(16＋56)＝0.33吨 ［C］→[CO] 耗氧量 100×(4.30%-0.20%)×90%×16/12=4.? 92吨 ［C］→[CO2] 耗氧量 100×(4.30%-0.20%)×10%×32/12=1.09吨 ［Si］→[Si? O2]耗氧量 100×0.8%×32/28=0.914吨 ［Mn］→[MnO]耗氧量 100×0.2%×16/55=0.? 058吨 ［P］→[P2O5] 耗氧量 100×0.13%×(16×5)/(31×2)=0.168吨 [S] 1/3被气? 化为SO2, 2/3与CaO反应生成CaS进入渣中, 则［S］不耗氧。 总耗氧量 ＝0.33+4.92? +1.09+0.914+0.058+0.168=7.48吨/1.429＝ 5236Nm3 实际耗氧量＝5236/0.9/99.5%=? 5847Nm3 实际吨钢耗氧量＝5847/100=58.37Nm3/t 6.2 供氧制度 两种操作方式： 两种操作方式： 软吹：低压 、高枪位， 吹入的氧在渣层中，? 软吹 ：低压、高枪位，吹入的氧在渣层中， 渣中FeO升高、有利于脱磷； FeO升高? 渣中FeO升高、有利于脱磷； 硬吹：高压低枪位(与软吹相反) 硬吹：高压低枪位(与? 软吹相反)，脱P不好， 不好， 但脱C 穿透能力强， 但脱C好，穿透能力强，脱C反应? 激烈 。 6.2 供氧制度 氧枪操作方式 氧枪操作就是调节氧压和枪位。 氧枪操作就是调节氧压和枪位。 氧枪的操作方? 式： 氧枪的操作方式： 压力控制不稳定，阀门控制不好； 衡枪变压 ：压力控制不? 稳定，阀门控制不好； 恒压变枪：压力不变，枪位变化， 恒压变枪：压力不变，枪? 位变化，目前主要操 作方式 6.3造渣制度 炼钢就是炼渣。 炼钢就是炼渣。 造渣的目的：通过造渣， 减少喷溅、 造渣的? page 5 目的：通过造渣，脱 P、减少喷溅、保护 炉衬。 炉衬。 造渣制度： 确定合适的造? 渣方式、 造渣制度 ： 确定合适的造渣方式 、 渣料的加入 数量和时间、成渣速度? 。 数量和时间、成渣速度。 渣的特点： 一定碱度、 良好的流动性、 渣的特点 ：? 一定碱度 、 良好的流动性 、 合适的 FeO及MgO、正常泡沫化的熔渣。 FeO及MgO、? 正常泡沫化的熔渣。 造渣方式 单渣法：铁水Si、 单渣法：铁水Si、P低，或冶炼要求低。 Si 或冶炼要求低。? 双渣法：铁水Si、P高，或冶炼要求高。 双渣法：铁水Si、 或冶炼要求高。 Si 留? 渣法：利用终渣的热及FeO，为下炉准备 留渣法：利用终渣的热及FeO，为下炉准备。? FeO 石灰加入量确定 石灰加入量是根据铁水中Si、 含量及炉渣碱度 确定。 含量及炉渣碱度R确定 ? 石灰加入量是根据铁水中 、P含量及炉渣碱度 确定。 铁水含磷小于0.30%时： 时 铁? 水含磷小于 石灰加入量(kg/t)=2.14×W[Si]×R×1000/A × 石灰加入量 × A为石灰? 中的有效氧化钙 为石灰中的有效氧化钙 A= W（CaO) －R × W（SiO2) R × W（SiO? 2) W为石灰自身 为石灰自身SiO2占用的 占用的CaO。 为石灰自身 。 当Si、P高时，? 需计算石灰补加量。 、 高时，需计算石灰补加量。 高时 成渣速度 转炉冶炼时间短， 快速成渣是非常重要的， 转炉冶炼时间短 ， 快速成渣是非? 常重要的 ， 石灰 的溶解是决定冶炼速度的重要因素。 的溶解是决定冶炼速度的重? 要因素。 石灰的熔解： 石灰的熔解： 开始吹氧时渣中主要是SiO MnO， FeO,是酸性? SiO， 开始吹氧时渣中主要是 SiO ， MnO ， FeO, 是酸性 加石灰后，石灰溶解速? 度， 渣，加石灰后，石灰溶解速度，可用下式表 CaO+1 35MgO MgO- 09SiO 75FeO+ ? FeO+1 MnOJ ＝ K （ CaO+1.35MgO-1.09SiO2+2.75FeO+1.9MnO39. 39.1） 形成2 难熔? 渣。 FeO,MnO,MgO可加速石灰 形成 2CaO*SiO2 ， 难熔渣 。 FeO,MnO,MgO 可加速石? 灰 熔化。因为可降低炉渣粘度，破坏2 的存在。 熔化。因为可降低炉渣粘度，破坏? 2CaO*SiO2的存在。 采用软烧活性石灰、加矿石、萤石及吹氧加速成渣。 采用软烧活? 性石灰、加矿石、萤石及吹氧加速成渣。 成渣途径 钙质成渣 低枪位操作，渣中FeO含量下降很快，碳接近终 含量下降很快， 低枪? 位操作，渣中 含量下降很快 点时，渣中铁才回升。 点时，渣中铁才回升。 适用于? 低磷铁水、对炉衬寿命有好处。 适用于低磷铁水、对炉衬寿命有好处。 铁质成渣过? 程 高枪位操作，渣中FeO含量保持较高水平，碳 含量保持较高水平， 高枪位操作，? 渣中 含量保持较高水平 接近终点时，渣中铁才下降。 接近终点时，渣中铁才下降。? 适用于高磷铁水、对炉衬侵蚀严重；FeO高， 适用于高磷铁水、对炉衬侵蚀严重； ? 高 炉渣泡沫化严重，易产生喷溅。 炉渣泡沫化严重，易产生喷溅。 CaO(+MgO)-FeO(+MnO) -SiO2(+P2O5)相图 相图 ABC钙质成渣 ABC钙质成渣 ADC铁质成渣 ADC铁质成渣 炉渣造渣制度 “铁质”成渣路线的成渣过程 铁质” 铁质 炉渣造渣制度 “钙质”成渣路线的成渣过程 钙质” 钙质 吹炼过程熔池渣的变化 白云石造渣 提高渣中MgO的含量，延长炉衬寿命； 的含量，延长炉衬寿命； 提高渣中 的含? 量 渣中饱和MgO的概念；一般根据冶炼情况， 渣中饱和 的概念；一般根据冶炼情况? ， 的概念 MgO控制在 －10％ 控制在6－ ％ 控制在 采用白云石造渣应注意加入时间? ， 采用白云石造渣应注意加入时间，防止涨炉底 及粘氧枪。 大喷 溅 转炉喷溅分：爆发性喷溅、 转炉喷溅分 ： 爆发性喷溅 、 金属喷溅及泡沫渣? 喷溅。 喷溅。 喷溅的主要原因 低温吹氧， 氧位较高， 碳氧反应不平衡， 低温吹? 氧 ， 氧位较高 ， 碳氧反应不平衡 ， 吹入的氧成为FeO FeO， 反应较慢， 吹入的? page 6 氧成为 FeO， 脱 C反应较慢 ， 当温度升高 反应激烈； 后 C-O反应激烈； 渣粘稠? ，金属喷溅。 渣粘稠，金属喷溅。 操作中防止喷溅的措施 控制渣量 吹氧脱碳的温度控制 控制枪位，保证渣中FeO在一定范围(15－ 控制? 枪位，保证渣中FeO在一定范围(15－ FeO在一定范围(15 20％ 20％) 保持合适的炉容? 比 6.4 温度制度 温度控制就是确定冷却剂加入的数量和时间 影响终点温度的因素： 影响终点温? 度的因素： 铁水成分:[%Si]=0.1,升高炉温约 升高炉温约15 ℃ 铁水成分 升高炉温? 约 铁水温度：铁水温度提高10℃ 钢水温度约提高6 铁水温度：铁水温度提高 ℃，钢? 水温度约提高 ℃（30t） ） 铁水装入量：每增加1吨铁水 吨铁水， 铁水装入量：每? 增加 吨铁水，终点钢水温度约提 高8 ℃ （30t） ） 废钢加入量：每增加1吨废钢 ? 吨废钢， 废钢加入量：每增加 吨废钢，终点钢水温度约下 降45 ℃ （30t） ） 此? 外，炉龄、终点碳、吹炼时间、喷溅等有影响。 此外，炉龄、终点碳、吹炼时间、喷? 溅等有影响。 6.4 温度制度 温度控制措施 熔池升温 降枪脱C、 氧化熔池金属铁。 降枪脱 、 氧化熔池金? 属铁 。 金属收到率降 低； 熔池降温 加冷却剂(矿石、球团矿、氧化铁皮、废钢)；? 加冷却剂 矿石、球团矿、氧化铁皮、废钢 ； 矿石 废钢冶炼时一般不加。 废钢冶? 炼时一般不加。 6.5 终点控制及合金化制度 终点控制指终点温度和成分的控制 终点标志： 终点标志： 钢中碳含量达到所? 炼钢种的控制范围 钢中P达到要求 钢中 达到要求 出钢温度达到要求 终点控制方法 终点碳控制的方法： 终点碳控制的方法： 一次拉碳法、增碳法、高拉补吹法。? 一次拉碳法、增碳法、高拉补吹法。 一次拉碳法： 一次拉碳法： 按出钢要求的终? 点碳和温度进行吹炼， 按出钢要求的终点碳和温度进行吹炼，当 达到要求时提枪。? 操作要求较高。 达到要求时提枪。操作要求较高。 优点：终点渣FeO FeO低 钢中有? 害气体少， 优点：终点渣FeO低，钢中有害气体少，不 加增碳剂，钢水洁净。氧耗较? 小，节约增碳剂。 加增碳剂，钢水洁净。氧耗较小，节约增碳剂。 终点控制方法 增碳法：所有钢种均将碳吹到 左右， 增碳法：所有钢种均将碳吹到0.05%左右? ，按 左右 钢种加增碳剂。 钢种加增碳剂。 优点：操作简单，生产率高，易实现自? 动控 优点：操作简单，生产率高， 制，废钢比高。 废钢比高。 高拉补吹法：当冶? 炼中，高碳钢种时， 高拉补吹法：当冶炼中，高碳钢种时，终点按 钢种规格略高一? 些进行拉碳，待测温、 钢种规格略高一些进行拉碳，待测温、取样后 按分析结果与? 规格的差值决定补吹时间。 按分析结果与规格的差值决定补吹时间。 终点温度确定 所炼钢种熔点： 所炼钢种熔点： T＝1538－∑△T×j ＝ － △ × 钢中某元素? 含量增加1％ △T: 钢中某元素含量增加1％时使铁的熔点降 低值， 低值， j钢中某? 元素％含量。 钢中某元素％ 钢中某元素 含量。 考虑到钢包运行、镇静吹氩、 考虑? 到钢包运行、镇静吹氩、连铸等要求 钢水合金化 满足脱氧的要求 满足钢种的要求 有精炼的转炉，作为预脱氧及初步合金化。 ? 有精炼的转炉，作为预脱氧及初步合金化。 合金加入原则：脱氧能力先弱后强，先难? 熔。 合金加入原则：脱氧能力先弱后强，先难熔。 合金加入量(kg) ＝ 合金加入量? (钢种规格中限％－终点残余成分％)/A 钢种规格中限％－终点残余成分％ 钢种规格? 中限％－终点残余成分 A=(铁合金中合金元素含量％×合金元素收得率 铁合金中合金元素含量％ 铁合? 金中合金元素含量 ％)1000 7 转炉炼钢的物料平衡及热平衡 炼钢过程的物料平衡和热平衡计算是建立在物质与 能量守恒的基础上的。 能量? page 7 守恒的基础上的。 比较整个冶炼过程中物料、能量的收入项和支出项， 比较整个冶? 炼过程中物料、能量的收入项和支出项， 为改进操作工艺制度， 为改进操作工艺制? 度，确定合理的设计参数和提高 炼钢技术经济指标提供某些定量依据。 炼钢技术经? 济指标提供某些定量依据。 通过物料平衡和热平衡的计算可以全面的掌握转炉 的物? 料和能量的利用情况， 的物料和能量的利用情况，了解转炉的工作能力和 热效率，? 从而为改进工艺、 热效率，从而为改进工艺、实现转炉最佳操作探索 途径， 途径，? 并未降低原材料消耗及合理利用能源和节能 提供方向。 提供方向。 物料平衡 物料平衡是计算炼钢过程中加入炉内和参与 炼钢过程的全部物料（铁水、废钢? 、氧气、 炼钢过程的全部物料（铁水、废钢、氧气、冷却 渣料和耐材等）及炼钢过? 程中产物（钢液、 剂、渣料和耐材等）及炼钢过程中产物（钢液、 炉渣、炉气及烟? 尘等）之间的平衡关系。 炉渣、炉气及烟尘等）之间的平衡关系。 元素， % 铁水 钢水 氧化量 C 4.28 0.18 4.10 Si 0.85 0 0.85 Mn 0.58 0.1? 7 0.41 P 0.150 0.015 0.135 S 0.037 0.025 0.012 吨钢物料平衡表 项目 铁水 废钢 石灰 白云石 矿石 萤石 氧气 氮气 炉衬 总计 收入 质量kg ? 981 113.3 54.4 29.4 9.8 3.9 76.76 1.15 4.9 1274.6 ％ 76.96 8.89 4.28 2.31 ? 0.77 0.31 6.02 0.09 0.37 100.00 项目 钢水 炉渣 炉气 烟尘 喷溅 铁珠 支出 质? 量kg 1000 136.36 105.1 15.70 9.81 10.91 ％ 78.25 10.67 8.22 1.23 0.77 0.86? 总计 1277.88 100.00 热平衡 热平衡是计算炼钢过程的热量收入（ 热平衡是计算炼钢过程的热量收入（铁 水? 的物理及化学热）及热量支出 （钢液 、 水的物理及化学热 ）及热量支出（钢液、? 炉渣、炉气、冷却剂、热量损失） 炉渣 、炉气 、冷却剂、 热量损失 ）之间的 平? 衡关系。 平衡关系。 热平衡计算 项目 铁水物理热 元素放热和成 渣热 热收入 热kJ 114553 % 53.12 43.72 25.34 11.18 1.34 1.19 1.93 2.02 0.73 2.93 0.15 100.00 项目 钢水物理热 炉渣物理热 矿石物理热 烟尘物理热 炉气物理热 铁珠物理热? 喷溅物理热 吹炼物理热 废钢物理热 热支出 热量，kJ 129770.1 31079.9 4242.5 2614.7 17337.3 1602.3 1450.1 ? 10782.9 16779.1 % 60.17 14.41 1.97 1.21 8.04 0.74 0.67 5.00 7.78 94135 54558 24067 2878.2 2554.6 4145.7 4355.3 1576.3 6304.4 332.7 215326 C Si Mn P Fe SO2 P2O5 烟尘氧化热 炉衬C放热 共计 共计 215326.2 100 “负能炼钢” 负能炼钢” 负能炼钢 转炉炼钢是一个能量有富裕的炼钢方法， 转炉炼钢是一个能量有富裕的炼钢方? 法，衡量转炉 炼钢的重要指标之一，转炉工序能耗及炼钢厂能耗。 炼钢的重要指标? 之一，转炉工序能耗及炼钢厂能耗。 工序能耗＝ 工序能耗＝ 工艺过程及辅助生产耗能量－回收并外供 的能量 统计期内合格产品的产 量 当炉气回收的总热量>转炉生产消耗的能量时， 当炉气回收的总热量>转炉生产? 消耗的能量时，实现 转炉工序“负能炼钢” 当炉气回收的总热量> 了转炉工序“负? page 8 能炼钢”；当炉气回收的总热量>炼 钢厂生产消耗的总能量时，实现了炼钢厂“ 钢厂? 生产消耗的总能量时，实现了炼钢厂“负能炼 日本君津钢厂、我国宝钢、 钢”。日? 本君津钢厂、我国宝钢、武钢三炼钢厂均 炼钢厂“ 已实现炼钢厂 负能炼钢” 已实? 现炼钢厂“负能炼钢”。 转炉节能手段 每生产1吨钢需要产生20～32吨原材料，同时消 每生产1吨钢需要产生20～32吨? 原材料， 20 吨原材料 耗大量的能源。我国钢铁工业能源消耗量， 耗大量的能源。? 我国钢铁工业能源消耗量，占全国能 耗的9 左右，比发达国家水平高20 30％以上。? 20耗的9％左右，比发达国家水平高20-30％以上。 吨钢综合能耗＝ 吨钢综合能耗＝? 统计期内的能源消耗总量 统计期内的合格钢锭 + 连铸坯总量 生产计算中使用“ 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 煤”作为能耗指标的单位。 生产计算中使用“标准煤”? 作为能耗指标的单位。 1kg标准煤的发热量为29.31MJ。 标准煤的发热量为29.31MJ ? 每1kg标准煤的发热量为29.31MJ。 铁水比（ 铁水比 （ % ） 回收煤气量( Nm3 回收煤气量 ( Nm 3 / t ) 转炉工? 序能耗( kg/ 转炉工序能耗 ( kg / t ) 钢产量( 万吨) 钢产量 ( 万吨 ) 宝钢 82.? 75 105.9 -10.67 948 武钢三炼钢 83 105.8 -2.82 266 君津钢厂 89 99.8 -6.27 -? 8 转炉冶炼的自动控制 在计算机时代，如何提高炼钢效率， 在计算机时代，如何提高炼钢效率，降低? 炼钢 成本，使炼钢由经验向科学转化， 成本，使炼钢由经验向科学转化， 是炼钢技? 术发展的必然。 术发展的必然。 转炉吹炼的技术特点： 转炉吹炼的技术特点： ①脱碳速度快，准确控制吹炼终? 点比较困难： 脱碳速度快，准确控制吹炼终点比较困难： ②热效率高，升温速度快? ； 热效率高，升温速度快； ③容易发生炉渣或金属喷溅； 容易发生炉渣或金属喷溅? ； 炼后期脱碳速度减慢，金属—炉渣之间远离平衡 炉渣之间远离平衡， ④ 吹 炼后? 期脱碳速度减慢 ， 金属 炉渣之间远离平衡 ， 容易造成钢渣过氧化。 容易造成钢? 渣过氧化。 转炉冶炼的自动控制 1．对氧气顶吹转炉控制的要求 ． ①铁水质量稳定，能准确知道铁水成份和重? 量； 铁水质量稳定，能准确知道铁水成份和重量； ②废钢量稳定，有害残余元素含? 量低； 废钢量稳定，有害残余元素含量低； ③石灰等其他造渣剂的化学成份及块度? 稳定。 石灰等其他造渣剂的化学成份及块度稳定。 2. 控制 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 静态控制模型 动态? 控制模型 全自动控制模型 转炉自动化控制的具体要求 能实现远程预报， （ 1 ） 能实现远程预报 ， 根据目标钢种要求和铁水 条件? ，能确定基本命中终点的吹炼工艺方案； 条件，能确定基本命中终点的吹炼工艺方案? ； （ 2 ） 能精确命中吹炼终点 ， 通常采用动态校正方 能精确命中吹炼终点， 修? 正计算误差，保证终点控制精度和命中率； 法，修正计算误差，保证终点控制精度和? 命中率； 具备容错性， 可消除各种系统误差， （ 3 ） 具备容错性 ， 可消除各种? 系统误差 ， 随机误 差和检测误差； 差和检测误差； 响应迅速，系统安全可靠。 ? （4）响应迅速，系统安全可靠。 静态控制模型 静态控制是动态控制的基础， 静态控制是动态控制的基础 ， 根据物料平衡和? 热量平衡； 热量平衡； 静态控制的原理是：质量守恒； 静态控制的原理是：质量? 守恒； 先确定出终点的目标成份和温度及出钢量， 先确定出终点的目标成份和温度? 及出钢量，并选 择适当的操作条件，进行装入量的计算； 择适当的操作条件，进行? 装入量的计算； 确定物料收支和热收支的关系输入计算机； 确定物料收支和热收支? 的关系输入计算机； 铁水、废钢、生铁块、铁皮、铁矿石等； 铁水、废钢、生铁块? 、铁皮、铁矿石等； 可计算需要的氧气量，在单位时间内的氧气流量， 可计算需要? 的氧气量， 在单位时间内的氧气流量， 从所需的氧量可计算出所需要的冶炼时间；? 从所需的氧量可计算出所需要的冶炼时间； 用热收支方面进行分析定论。 用热收支? page 9 方面进行分析定论。 模型基础—脱C曲线 1. 第一阶段： 第一阶段：脱C速度逐渐增大，Si、Mn的反应控制了脱C 速度逐渐增? 大，Si、Mn的反应控制了脱C 的反应控制了脱 反应、先脱Si Mn，后脱C Si、 反应、? 先脱Si、Mn，后脱C。 Vc＝－d[C]/dt=K Vc＝－d[C]/dt=K1t ＝－ 第二阶段： 速度? 与C含量基本无关。 变快， 第二阶段 ：脱C 速度与C含量基本无关。 如Vc 变快，说? 明脱C速度随氧流量的变化而变化。 明脱C速度随氧流量的变化而变化。 Vc= －d[C? ]/dt=K2＝k2 QO2 =(1 89Q 048h 28. 试验数据) K2=(1.89QO2-0.048h枪位-28.5)×1? 0-3(试验数据) 2. 3. 第三阶段：碳下降到一定后，碳的传质成了限制环节。 第三阶段：碳下降到一? 定后，碳的传质成了限制环节。 Vc＝－d[C]/dt=K Vc＝－d[C]/dt=K3[%C] ＝－ 脱碳速度与时间的关系 动态模型控制 是在运行途中对轨道进行计算和检测。 是在运行途中对轨道进行计算和检测 。? 并给予 修正的一种控制方法。 修正的一种控制方法。 钢液中的[C] 和温度测定 钢? 液中的[C] [C]和温度 钢液中的 [C]和温度测定 ， 钢液中的 [C] 和温度 [C] 和温? 度测定， 是随时间推移而变化的。 是随时间推移而变化的。 动态控制的条件： 动? 态控制的条件： 点测的条件, 点测的条件, 部份连续检测 能测定其轨道（途中测定? 钢液中[C]和温度） [C]和温度 能测定其轨道（途中测定钢液中[C]和温度）； 途中? 测定时， 如果测定值和预测的值不同， 途中测定时 ， 如果测定值和预测的值不同? ， 采 取修正的手段。 取修正的手段。 控制轨道修正手段 1、温度、碳合适，按 温度、碳合适， 原轨道控制； 原轨道控制； 2、温度低? 及碳低，脱 温度低及碳低， 碳升温、当温度合适， 碳升温、当温度合适， 终点碳? 低，加增碳剂； 终点碳低，加增碳剂； 温度高碳高， 3、温度高碳高，脱碳 升温、? 当终点碳合适， 升温、当终点碳合适， 终点温度太高， 终点温度太高，加冷 却剂? ； 却剂； 动态控制采用的两种方法 副枪动态控制技术 在吹炼接近终点时（ 在吹炼接近终点时（供O2量85％左右）? ，插入副枪 ％左右） 测定熔池[C]和温度，校正静态模型的计算误差并计算达 和温? 度， 测定熔池 和温度 到终点所需的供O 量或冷却剂加入量。 到终点所需的供 2量? 或冷却剂加入量。 炉气分析动态控制技术 通过连续检测炉口逸出的炉气成分， 通过? 连续检测炉口逸出的炉气成分，计算熔池瞬时脱 碳速度和Si、 氧化速度， 碳速度和? 、 Mn、P氧化速度 ， 进行动态连续校正 ， 提 、 氧化速度 进行动态连续校正，? 高控制精度和命中率。 高控制精度和命中率。 动态控制技术未解决的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 不能对吹炼造渣过程进行有效监测和控制， 不能对吹炼造渣过程进行有效监测? 和控制，不 能降低转炉喷溅率； 能降低转炉喷溅率； 不能对终点[S] 、 [P]进行准? 确控制 由于[S] 进行准确控制， [S]、 不能对终点 [S]、 [P] 进行准确控制 ， 由? 于 [S] 、 [S] [P]成分不合格，造成“后吹” [P]成分不合格，造成“后吹”； 成? 分不合格 不能实现计算机对整个吹炼过程进行闭环在线 控制。 控制。 模型控制的发展 控 制 检测内容 方式 静 态 铁水温度、成分和重量、 控制 各 种 辅 原 料 ? 成 分 和 重 量 ， 氧气流量和枪位 动 态 静态检测内容全部保留， 控制 并 增 加? 副 枪 测 温 、 定 碳 、 取钢水样 控 制目 标 控制 精 度 ([IC]± 0.03)% (T±? 15)℃ ([IC]± 0.02)% (T± 12)℃ 命中率 ≤ 50% 根 据终 点 [C]、 T 要 求 确 定 吹 炼方案，供氧时间和原、辅 料 加入 量? 静态模型预报副枪检测点， 根 据[C]、T 检测 值 修 正 计 算 结果，预报达到终? 点的供氧 量 和冷 却 剂 加入 量 全 自 动 态 检 测 内 容 全 部 保 留 ， 在 线? page 10 计 算 机 闭环 控 制： 动 吹 并增加： (1)顶 吹 供 氧工 艺 炼 控 (1)炉 渣 状? 况 检 测 (2)底 吹 搅 拌工 艺 制 (2)炉 气 分 析 设 备 (3)造 渣 工 艺 (3)Mn? 光 谱 强度 连 续 检 测 (4)终 点 预 报 T、[C]、[S]、[P] 全 程预 报 碳 含量? 和 温度 80 ～ 90% ([IC]± 0.03)% ≥ 90% (T± 15)℃ 对吹炼的控制精 度超过 5 年以上 的熟 ? 练 操 作 工 人 模型控制的精度 无法显示图像。计算机可能没有足够的内存以打开该图像，也可能是该图像已损? 坏。请重新启动计算机，然后重新打开该文件。如果仍然显示红色 “x”，则可能需? 要删除该图像，然后重新将其插入。 全自动转炉吹炼技术 全自动吹炼控制技术，通常包括以下控制模型： 全自动吹炼控制技术，通常包? 括以下控制模型： 静态模型——确定吹炼方案，保证基本命中终点； 确定吹炼方案? ，保证基本命中终点； 静态模型 确定吹炼方案 吹炼控制模型——利用炉气成分信息? ，校正吹炼误差， 利用炉气成分信息，校正吹炼误差， 吹炼控制模型 利用炉气成分? 信息 全程预报熔池成分（ Si、Mn、 和炉渣成分变化； 全程预报熔池成分 （ C 、? Si 、 Mn 、 P 、 S ） 和炉渣成分变化 ； 造渣控制模型——利用炉渣检测信息，? 动态调整顶枪枪 利用炉渣检测信息， 造渣控制模型 利用炉渣检测信息 位和造渣工? 艺，避免吹炼过程“ 位和造渣工艺，避免吹炼过程“ 精确控制终点，保证命中率。? 精确控制终点，保证命中率。 采用人工智能技术，提高模型的自学习和自适应能力? 采用人工智能技术，提高模型的自学习和自适应能力。 喷溅” 喷溅”和“ 返干”? 返干”。 终点控制模型——通过终点副枪校正或炉气分析校正， 通过终点副枪校正? 或炉气分析校正， 终点控制模型 通过终点副枪校正或炉气分析校正 全自动吹炼控制技术的冶金效果 提高了终点控制精度， 对低碳钢（ C]<0 ① 提高了终点控制精度 ， 对低碳钢? （ [ ％ C]<0.06 ％ ） ， 控 制 精 度 为 ±0.015 ％ ； 对 中 碳 钢 （[%C]=? 0.06～0.20％），控制精度为±0.02％； C]=0 06～ 20％ 控制精度为± 02％ 高碳? 钢（ C]>0 20％ 控制精度为± 高碳钢 （ [ ％ C]>0.20 ％ ） ， 控制精度为 ±0? .05 温度±10℃ 命中率≥95％ ％；温度±10℃，命中率≥95％。 实现了对终点S M? n的准确预报 精度为： 的准确预报， ② 实现了对终点 S 、 P 、 Mn 的准确预报 ? ， 精度为 ： 0009％ 00l Mn± 009％ S±0.0009％；P±0.00l4％；Mn±0.009％。? 全自动吹炼控制技术的冶金效果 ③对中、高碳钢冶炼，后吹率从60％下降到32％； 对中、高碳钢冶炼，后吹率? 从60％下降到32％ 60 32 喷溅率从29 下降到5 29％ ④喷溅率从29％下降到5.4％；? 终点拉碳至出钢时间从8 min缩短到 缩短到2 min； ⑤终点拉碳至出钢时间从8.5mi? n缩短到2.5min； 铁收得率提高0 49％ 石灰消耗减少3kg/t， ⑥ 铁收得率提高 0.4? 9 ％ ， 石灰消耗减少 3kg/t ， 炉 龄提高30% 龄提高30%。 30 计算机系统控制过程 9 顶底复合吹炼转炉 工艺特点 顶底复吹转炉结合了顶吹、 ? 顶底复吹转炉结合了顶吹、底吹转炉的? 优点 反应速度快，热效率高， ? 反应速度快，热效率高，可实现炉内二次燃烧 吹炼? 后期强化熔池搅拌， ? 吹炼后期强化熔池搅拌，使钢渣反应接近平衡 ? 保持顶吹转? 炉成渣速度快和底吹转炉吹炼平稳 的双重优点 ? 进一步提高了熔池脱磷脱硫的冶金? 效果 冶炼低碳钢（C=0.01～0.02%）， ），避免了钢渣过 ? 冶炼低碳钢（C=0.01～? 0.02%），避免了钢渣过 氧化 顶底复合吹炼技术技术特征 顶吹100%氧气， 100%氧气 ? 顶吹100%氧气，可采 用二次燃烧技术提高熔池 热? 效率； 热效率； 底吹惰性气体搅拌， ? 底吹惰性气体搅拌， 前期吹N2气后期切换? 为Ar N2气后期切换为 前期吹N2气后期切换为Ar 气； ? 供气强度波动在 0.03～ /t? .min范 0.03～0.12 Nm3/t.min范 围。 page 11 复吹转炉的关键技术－ 底吹供气元件 喷嘴型供气元件 砖型供气元件（透气砖） 砖型供气元件（透气砖） 细金