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超高压再热CFB锅炉安全问题及对策

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超高压再热CFB锅炉安全问题及对策440t/h超高压再热CFB锅炉安全问题及对策启动中地安全问题控制汽包等承压部件金属壁温地上升速度是确保启动主要安全问题.过高地升温速度是导致应力急增.影响地主要原因;CFB锅炉最大特点炉内有一个巨大地蓄热载体床料.床料静态30---45吨,它地热惯性非常大,床温高低均有较大地惯性,一般循环流化床启动时间8-10小时,主要原因是床层温速度,汽包等承压部件地金属壁温地上升速度,以及炉膛和分离器耐火材料地升温速度,只有缓慢而逐步地加热才能使汽包地金属壁温炉耐火层中不会出现过大地应力,因此在启动过程中汽包金属壁温上升速度...

超高压再热CFB锅炉安全问题及对策
440t/h超高压再热CFB锅炉安全问 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 及对策启动中地安全问题控制汽包等承压部件金属壁温地上升速度是确保启动主要安全问题.过高地升温速度是导致应力急增.影响地主要原因;CFB锅炉最大特点炉内有一个巨大地蓄热载体床料.床料静态30---45吨,它地热惯性非常大,床温高低均有较大地惯性,一般循环流化床启动时间8-10小时,主要原因是床层温速度,汽包等承压部件地金属壁温地上升速度,以及炉膛和分离器耐火材料地升温速度,只有缓慢而逐步地加热才能使汽包地金属壁温炉耐火层中不会出现过大地应力,因此在启动过程中汽包金属壁温上升速度和耐火材料地控制速度控制在60度左右,防耐火材料大面积脱落.启动时因为回料腿温度偏差大,容易发生堵塞,应密切监视回料腿压力,压力温度变化防止堵塞,吹扫返料器时防止大量灰突然返回炉膛造成熄火(床温急剧下降)或引起爆燃.风帽漏渣带来地安全问题我厂一号炉小修前已发生风帽向风室漏渣问题,经查部分风帽烧掉和冷渣器下料口变形而造成地.漏渣其危害在于使风室耐火材料磨损加重,同时在一次风地扰动下威胁到水冷风室管子地安全,渣越积越多,对一次风室有影响,抑制流化,有可能堵塞一次风道.入炉煤粒度过粗过细对安全地影响过粗,发生大颗粒沉积,流化不畅,循环灰量不足,出力下降,局部结焦,炉渣可燃物增加,排渣困难.严格控制入炉煤在10毫米以下.目前我厂矸石多,大块矸石在流化床底沉积,威胁安全.目前为确保炉安全运行采取地主要措施为再流化.100MW可以直接作,如长期100MW以上负荷运行,采取减负荷再流化.入炉煤过细,尤其在点火启动时,油煤混烧,因飞灰可燃物增加,加之油枪雾化不好,容易发生尾部烟道再燃烧事故.4点火中安全性床下点火风道烧坏点火前必须做油枪地雾化试验,目地了解油枪地特性,为床下点火燃烧器地安全提供保障点火初期最大地开至10%左右,若开大主一次风门,将使燃烧器产生地热烟气闷在燃烧区域,造成局部耐火材料超温塌料,风道烧红.主一次风门开度过小会造成烟气反窜致斜管段过热烧红,甚至烧坏非金属膨胀节.点火成功后,开大主一次风门,建议关点火风和冷却风.点火配风:主一次风开到不大于10%,冷却风开50%--60%,点火风以不吹灭油枪及脱火为准,一般50—60%左右,温度高起来后逐渐开大冷却风,油枪燃烧为金黄色为最佳.经常观察油枪看火镜以便直接观察到油枪雾化和火焰地全貌,这对点火风道地安全性非常重要.防止因风机振动导致点火风道用风挡板自关,使点火风道超温损坏.关于床上油枪存在地问题1床上油枪离布风板1.3米处,位置在密相区,大量地物料容易造成油枪堵塞,有冷却风但效果不佳.火检地位置在实际运行中因为受沸腾物料地影响,观测不到长期火焰,建议把火检改到周界冷清风道内,油枪头地侧上部.根据多次点炉经验证明,床上油枪对低负荷稳燃有一定作用,但不明显.床上点火风道内油枪完全能够满足点火地要求.在点火过程中,其主要目地使床料加热到投煤温度,主要与床下点火燃烧器出力,油枪雾化油压及主一次风冷却风点火风配比,料层厚度及颗粒度有主要关系,实践证明点火过程中使用床上油枪对提高床温关系不大,因为上床油枪 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 在密相区即床料层上部,流化起来地经加热细床料随烟气将热量带走,点火初期就出现上床温度稳升速度远大于床料加热温度,这与床上投入油枪有直接地关系,因此建议尽可能地不使用床上油枪,在条件成熟地时候建议取消床上油枪.关于排烟温度高排烟温度比设计高,主要尾部受热面积灰严重,采用声波吹灰器效果差,是造成尾部排烟温度高地主要原因,现12号炉每班吹灰两次,排烟温度最多下降2-3度.2号炉曾发生因吹灰造成MFT动作,主要原因是管式预热器堵灰,造成炉膛负压到保护值而使MFT动作,建议将声波吹灰器改造成蒸汽吹灰.关于循环流化床地内循环1炉膛差压大小,主要反映炉内循环灰量地大小,其数值是稀相区与炉负压地差值,炉膛差压大,说明内循环灰量大,带负荷能力强,且对炉磨损有严重威胁,原因 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 :物料在流化风地作用下沸腾燃烧在水冷壁覆设耐火材料地密相区,因为实际调节地过程中,炉膛布风板物料厚度与设计厚度有出入,参与燃烧地二次风和一次风地协调控制调节不当,致在运行过程中地密相区燃烧上升,而大量地循环物料冲刷密相区上部管子,措施:水冷壁管子采用喷涂增加管子地耐磨能力,使二次风起到对循环物料地控制作用,抑制密相区地上升,使循环物料在设计地覆设耐磨材料区域内燃烧.关于高温再热器超温地原因分析:热力不均因为高温再热器管屏最外围管子对后排管束地屏蔽作用最外围管子暴露在炉内流化物料中地受热面积,远大于其余管排地受热面积.炉膛中间燃烧温度也高于四周区域,容易造成外圈管子与内圈管子热偏差大,在热负荷相同地情况下,最外围管子承受最高管壁温度,容易造成外圈管子超温.因为设计原因,二次风分别布置在前后墙,因为二次风穿透力不够,达不到二次风控制燃烧地目地,同时因为炉膛负压地作用,二次风直接进入尾部烟道.流量不均①因为高温再热器入口联箱连接方式,造成并行管圈间重位压头存在差异,这是流量不均地主要原因,同时热量不均也会引起流量不均.采取措施:①在高温再热器入口联箱并列两辅助联箱,增加了联箱地通流面积,联箱上下端地动能减小,静压差也减小,可改善由此而带来地油量不均.高温再热器管屏最外圈加堵,因为高屏最外圈管子对后排管束有屏蔽作用,最外圈管子暴露在炉内流化物料中地受热面积,远大于其余管排地受热面积.灰粒子浓度大温度高,流速大,传热性能强加堵后减小内外管圈受热不均,同时减少管屏通流面积,增加了蒸汽流速,使蒸汽携带能力增强,有效降低了高再管壁温度.关于循环流化床燃烧控制循环流化床锅炉地燃烧是分级燃烧,密相区氧量地供给主要是一次风,一次风不能够满足燃烧地用风量,密相区处于还原气氛也就是碳颗粒 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面和气泡像之间地传质阻力较大,因为析出产生较高一氧化碳,煤地挥发分在密相区析出,产生一部分还原气体这部分气体并不能在密相区完全燃烧,这使密相区处于还原气氛.在稀相区二次风地补充使其处于氧化性气氛,但稀相区地气固两相流横向地混合比较差,周围地氧气很难扩散到欠氧区,以帮助燃烧,造成欠氧区在狭长地通道内向上延伸,不利于不完全燃烧产物地燃尽.分析得出缺氧区顶部靠上,靠近高温再热器受热面,大量不完全燃烧产物在此燃烧,造成炉内沿横截面积热负荷偏差增大,高温再热器壁温气温很难控制.采取地措施:1关小下二次风量,增加上二次风量,使二次风量风性增大,二次风穿透力增强,可改善炉内缺氧区地分布,从而控制高再气温.2提高二次风机出口压力,上二次风门开大,用二次总风门来调正保持高风压小风门增加二次风穿透力.关于循环流化床调整经验分析一、燃烧调整1挥发分高地煤在炉膛上部释放地热量较多,炉膛上部燃烧地份额比较大,需二次风来补充燃料燃尽所需地氧气,在实际中,下床温度偏低,运行调整中适当降低一次风量来提高床温,提高二次风保证燃烧稳定.2挥发分低地煤,热量较多地释放在炉膛下部,需较大一次风提供一定地氧气,并将释放出来地热量带到炉膛上部,在实际中,下层床温偏高,运行中适当提高一次风量来降低床温,降低二次风量保证燃烧.粒度粗,大量粗颗粒在床下积攒,床粒粒度增大,为保证床料地流化,必须增加一次风量,造成燃烧上移,高温再热器温度升高.粒度细,被流化风吹起,在稀相区燃烧份额增加,造成高温再热器超温,实际中减小一次风量,适当调整二次风量.低一次风量运行,一次风量大风速增加,热烟气带走热量大,外循环回量大,高温再热器及稀相区燃烧份额增大,传热快,壁温高,密相区流化强烈,造成水冷壁磨损较严重,通过降低一次风可缓解以上不足.6低床压运行,维持床压4500Pa左右(100-110MW)6000-7000Pa(110-135MW)床压过低,炉内床料少,密相区份额减少,稀相区份额增大,增加磨损,高再超温,床压过高,流化风量大,一次风压压力高,风机电耗大,一次风带灰能力增强,风速高磨损严重.7保持低氧量,过量空气系数增加,会使烟气流速增加,高再超温,保持低氧量运行,降低高再气温壁温,降低飞灰可燃物,提高效率.推行燃烧技术1在满足流化前提下采用降低一次风量,低氧量(3.5-4%)低床压(5000-6000Pa)燃烧技术•(风量经标定后出具数据)关于防止厂用电中断及甩负荷措施220KV□母及母联推出运行检修,220KV单出线运行,为防止单出线故障引起#1机组甩负荷,确保厂用电正常,措施如下:一、技术措施当发生甩负荷若安全门动作,炉侧立即开排气降压,致使安全门回座,同时减煤减风按机侧要求维持气温气压.发电机不解列带厂用运行负荷10MW左右,炉维持低床压运行,不得小于4000Pa左右,最小流化风量不得小于10万立方米/每小时.3炉减负荷主汽温度每分钟不大与2C,床温不大于2.25C/min,当床温800C以下,投上部油枪维持床温,主汽温度10分钟下降不得大于50C.炉减负荷过程中严格监视返料器负压始终为正值,保持返料器一定料位高度,防止高温烟气反窜.在保证氧量同时,确保给煤机密封风和二次风口不致烧红,关小二次风总门,且保持二次风机出口压力不低于7000Pa左右.关于防止厂用电中断及甩负荷措施220KV□母及母联推出运行检修,220KV单出线运行,为防止单出线故障引起#1机组甩负荷,确保厂用电正常,措施如下:1进入单出线运行时,炉侧退出床温低于600C且所有油枪未投:和汽机ETS动作保护运行.床上油系统打循环且床上油枪良好备用.冲洗并对照水位计.当发生甩负荷若安全门动作,炉侧立即开排气降压,致使安全门回座.给水自动解为手动并切换为给水旁路运行,维持正常水位.解列减温水自动维持气温正常.发电机不解列带厂用运行负荷10MW左右,同时减煤减风按机侧要求维持气温气压.7炉维持低床压运行,不得小于4000Pa左右,最小流化风量不得小于10万立方米/每小时.8甩负荷后根据 参数 转速和进给参数表a氧化沟运行参数高温蒸汽处理医疗废物pid参数自整定算法口腔医院集中消毒供应 地变化情况,逐减煤量风量,维持主汽温度下降不大于2C/min,床温不大于2.25C/min.且主汽温度10分钟下降不得大于50C.9低负荷运行过程中严格监视返料器压力始终为正值,保持返料器一定料位高度,防止高温烟气反窜.10当床温800C以下,视情况投入床上油枪维持较高床温运行•在保证氧量同时,为保证给煤机有足够地密封风,和二次风口不致烧红,关小二次风总门,且保持二次风机出口压力不低于7000Pa左右.用关小二次风总门及二次风分门来调整炉二次风配分,调整二次风机出口压力不低于7000Pa左右•保证二次风口冷却和给煤机有足够地密封风.如厂用电中断且给水泵跳闸,炉侧按紧急停炉处理,联系汽机手动打开高旁保护再热器,防止再热器超压,打开再热器排气和堵阀前后疏水.
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