整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书

整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 2 1， 某工业用仓库，楼面使用活荷载为8km/m。 2 2， 楼面面层为水磨石(低层20mm水泥砂浆，10mm面层)自重为0.65km/m。梁板天花用 混合砂浆抹灰15mm。 ， 材料选用:混凝土采用C25:梁中受力纵筋采用II级钢筋，其他钢筋均采用I级钢筋。 3 4， 二楼楼面平面如图所示，图示范围内不考虑楼梯间。外墙厚370mm。 图1 二楼楼盖结构平面布置图 二:[解] 一、板的设计,按塑性内力重分布计算, (一) 荷载 2板自重: 1.2*0.08*25=2.4 KN/m 2楼面面层: 1.2*065=0.78 KN/m 2顶花楼灰: 1.2*0.015*17=0.31 KN/m 2恒载: 2.4+0.78+0.31=3.49 KN/m 2活载: 1.3*8.0 KN/m 2 总荷载: g+q=10.4+3.49=13.89 KN/mq/g=10.4/3.49=2.98 (二) 计算简图 (1)板按考虑塑性内力重分布设计。根据不验算挠度的刚度条件，板厚应不小于 l/40=2000/40=50mm，但是此值小于工业房屋楼面最小厚度70mm的构造要求，考虑楼面 活载较大，故取板厚h=80mm:次梁截面高度h按l/14,l/14初估，取h=450mm，截面宽度按h/3,h/2初估为200mm。根据结构平面布置，板的几何尺寸如图2所示。 (2)取1m宽板作为计算 单元 初级会计实务单元训练题天津单元检测卷六年级下册数学单元教学设计框架单元教学设计的基本步骤主题单元教学设计 ，各跨的计算跨度为: 中间跨: l=l=2.0-0.2=1.8 m on 0.2n0.8边跨: l+=2.0-0.12-+=1.82 m n222 故板的计算简图如图2所示。 (a) 实际结构 (b) 计算简图 图2 板的计算简图 (三) 弯矩计算 1.82,1.8边跨与中间跨的计算跨长相差*100%=1.1%<10%,故可按等跨连续板计算内1.8 力，其结果如下表一: 表一: 板 的 弯 矩 计 算 截面 1 B 2 C 1111+ - + - 弯矩系数a 11111614 222111 21.8，1.8212 *13.89*1.82 -*13.89*()*13.89*1.8 -*13.89*1.8 M=a(g+q)l141121116 =4.18 (KN?m) =-4.14 =-3.21 =2.81 (四) 配筋计算 取板的截面有效高度h=60mm，板的配筋计算如下表二: 0 表二: 板 的 配 筋 计 算 截面 1 B 2 C ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? ?,? 在平面图中位置 轴间 轴间 轴间 轴间轴间 轴间 轴间 轴间 2.81*0.8 -3.21*0.8 M(KN?m) 4.18 4.18 -4.14 -4.14 2.81 -3.21 =2.248- =-2.568 M a,0.098 0.098 0.097 0.097 0.066 0.052 0.075 0.060 2afbh1co ,,1,1,2a0.103 0.104 0.102 0.102 0.068 0.053 0.078 0.062 s af21c A,,bh(mm)350 350 347 347 231 180 265 211 0sfy ,8@140,8@140,8@140,8@140,8@200,8@260,8@180选用钢筋 ,8@220实际配筋 359 359 359 359 251 193 279 228 板的配筋示意图如图3;跨板带(?,?、?,?轴线)以及中间跨板带配筋平面详图见图4。 22计算需要347mm 计算需要265mm 22 实配359mm 实配279mm ,8@140,8@180 22 计算350mm 计算231mm2 2实配359mm实配 251mm ,8@140 ,8@200 22计算347mm 计算211mm 22实配359mm 实配228mm ,8@140,8@220 22 计算350mm 计算180mm 22 实配359mm 实配193mm ,8@140,8@260 图3 板的配筋示意图 (a) ?,?、?,?轴线板的配图筋; (b)?,?轴线板的配图筋 ? 图4 楼面结构平面布置及板配筋平面图 板厚;80mm ? 双向 8@200 二～次梁的设计 ,按塑性内力重分布计算, 主梁的梁高h按l/14,l/18估算，取h=650mm，梁宽b按h/3,h/2估算，取b=250mm， 次梁的几何尺寸如图5所示。 450 主梁 次梁 5755 125 125 125 125 5750 120 130 6000 6000 1 2 3 图 5 次梁几何尺寸与支撑情况 (一)荷载 板传来的恒荷载 3.49*2=6.98 KN/m 次梁自重 1.2*25*0.2*(0.45-0.08)*2=2.22 KN/m 次梁粉刷 1.2*17*0.015*(0.45-0.08)*2=0.23 KN/m 恒载 g=9.43 KN/m 活载 q=1.3*8*2=20.8 KN/m 总荷载 g+q=20.8+9.43=30.23 KN/m q/g=20.8/9.43=2.21 (二)计算简图 主梁尺寸250mm*650mm 中间跨 l=l=6.0-0.25=5.75m 0n 0.25a0.24边 跨 l=l+=6.0-0.12-+=5.875<1.025l=1.025*5.775=5.890 0nn222 5.875,5.75边跨与中间跨的计算跨长相差=2.2%<10%，故可按等跨连续梁计算。计算5.75 简图如图6。 图6 次梁计算简图 (三)计算内力 1(弯矩计算结果如表三: 2(次梁剪力计算结果如表四:(表三、表四见下一页) (四)配筋计算 次梁跨中截面按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面的较小值。 b’=l/3=5.75/3=1.92m f0 b’=b+s=0.2+1.8=2.0m 故取b=1.92m f0f 表三 次梁的弯矩计算 截面 1 B 2 C 1111 ,，，弯矩系数a ,11161114 111*30.23*5.7515.785，5.752 2 222M=a(g+q)l *30.23*5.875,*30.23*5.75,*30.23*()0 161121114(kN?m) ,,104.38,62.47,94.9,,71.40 表四 次梁的剪力计算 截面 1 B(左) B(右) C 剪力系数 ,0.45 0.6 0.55 0.55 V=(g+q)l,n 0.45*30.23*5.755 0.6*30.23*5.755 0.55*30.23*5.75 0.55*30.23*5.75 (kN) =78.29 =104.38 =95.60 =95.60 判别各跨中T形截面的类型:取h=450-35=415mm，则afb’h’(h – h’/2) 01cff0f =11.9*1920*80*(415-80/2) = 685400000N?mm = 685.4KN?m。与表三中的弯矩值比较可知，各 跨中截面均属于第一类T形截面。 支座截面按矩形截面计算，支座与跨中截面均按一排钢筋考虑，故取h=415mm。 0 (1) 次梁正截面承载力计算见表五 表五 次梁正截面的承载力计算 截面 1 B 2 C M (kN?m) 94.9 -104.38 62.47 -71.40 6666M104.38*1071.40*1094.9*1062.47*10 a,2222211.9*1920*41511.9*200*41511.9*1920*41511.9*200*415afbh1co=0.024 =0.23 =0.016 =0.174 ,,1,1,2a0.024 0.265 0.016 0.193 s af2c1 A,,bh(mm)758 872 506 635 s0fy 选用钢筋 318 118+220 118+214 216+118 ,,,,,,,实际配筋 763 882.5 509.1 656.5 (2) 次梁斜截面承载力计算见表六 表六 次梁斜截面的承载力计算 截面 1 C B(左) B(右) 78.29 104.38 95.6 95.6 V (kN) 0.25,fbh (N)0.25*1.0*11.9*200.415=246925 > V cc0 0.7fbh (N)0.7*1.0*1.27*200*415=73787< V t0 2,82,82,82,8 箍筋肢数、直径 (序上表) 22*50.3=100.6 A= nA(mm) svsv1 1.25*210*100.6*4151.25*210*100.6*4151.25*210*100.6*4151.25*210*100.6*415 1.25fAhySv078290,73800104380,7380095600,7380095600,73800 s,V,0.7fbht0=2440 =359 =504 =504 实际配筋间距 200 200 200 200 (mm) 次梁配筋示意图如图7所示，实际配筋图如图8(图8在下页)所示。 22 计算872mm计算635mm 22实配882.5mm 实配656.5mm 220(直) 216(直) ,, ,8@200,8@200118(弯) 118(弯) ,, 22 计算758mm 计算506mm 22 实配763mm 实配509.1mm 218(直) 214(直) ,, 118(弯) 118(弯) ,, 图7次梁配筋示意图 由于次梁的q/g=20.8/9.43=2.21<3，故按图8确定的纵向受力钢筋的弯起和截断。在表六 中，未考虑弯起钢筋抗剪是偏于安全的，计算也较为简便。若考虑118的弯起钢筋抗剪，,则第一内支座B(左)箍筋的间距: 1.25fAhyvsv0 s,V,0.7fbh,0.8Afsinat0sby 1.25*210*100.6*415 ,104380,73800,0.8*300*201.1*0.707 ,2016mm,s,200mmmax 故取s=s=200mm，但还应考虑弯起钢筋在弯起点处的斜截面承载力，该处剪力可减max 小为: 0.6*5755,450 V,*104380,90777b0.6*5755 所需双肢的箍筋间距为: ,8 1.25*210*100.6*415 s,,646mm90777,73800 ？若考虑了118弯起钢筋抗剪，边跨箍筋仍按双肢配置。 ,,8@200 同理，可求得第一内支座B(左)和中间支座C处的箍筋。若考虑118弯起钢筋抗剪，,可按构造要求配置箍筋，故中间各跨的箍筋均可按双肢配置。 ,8@200 图8 次梁 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 及配筋图 三～主梁的截面和配筋计算 主梁按弹性理论计算计算内力。设柱的截面尺寸为350mm*350mm，主梁几何尺寸与支 承情况如图9所示。 图9主梁几何尺寸与支承情况 (一) 荷载 为了简化计算。主梁自重按集中荷载考虑。 次梁传来的恒荷载 9.43*6=8.55kN 主梁的自重 1.2*0.25(0.65-0.08)*2*25=8.55 kN 梁侧抹灰 1.2*2*(0.65-0.08*0.015*17=0.70 kN 恒荷载 G=65.83 kN 活荷载 Q=124.8 kN 总荷载 G+Q=65.83+124.8 kN (二) 计算简图 由于主梁线刚度较钢筋混凝土柱线刚度大得多，故主梁中间支座按铰支承考虑。主梁端部搁置在砖壁柱上，其支承长度为370mm。 计算跨度:中间各跨 l=6.0m 0 ab0.350.370.35,,边跨 l,l，，,6,0.12,，，,6.065m,,0n22222,, b0.350.35,, l,1.025l，,1.0256,0.12,，,6.02m,,0n222,, 取l,6.02m 0 计算简图如图10所示。 图10 主梁计算简图 因跨度相差小于10%，计算时可采用等跨连续梁的弯矩及剪力系数。 (三) 弯矩、剪力计算及其包络图 1. 弯矩 M=kGl+Ql100 式中k，k可由附表2-2中相应系数表查得:l 为计算跨度，对B支座，计算跨度可用相120 邻两跨的平均值。 边跨 Gl=65.83*6.02=396.3kN?m 0 Ql=124.8*6.02=751.3 kN?m 0 中间跨 Gl=65.82*6.0=395.0 kN?m 0 Ql=124.8*6.0=746.4 kN?m 0 B支座 Gl=65.83*(6.02+6.0)/2=395.6 kN?m 0 Ql=124.8*(6.02+6.0)/2=750 kN?m 0 2. 剪力 V=kG+kQ 34 式中k，k由附表2-2中相应的系数表查得。 34 主梁的弯矩和剪力计算分别见表七与表八。 表七 主梁弯矩计算 kkk 项次 荷载简图 MMM1B2 0.244(0.155),0.2670.067 ? 96.7(61.43),105.6326.47 0.289,0.133,0.133? 217.13,99.75,99.59 ,0.0443(,0.0886),0.1330.2 ? ,33.26(,66.57),99.75149.76 ,0.311(,0.089)0.2290.17 ? ,233.25(,66.75)172.05127.30 组合项次 ?+? ?+? ?+? M min (kN?m) 组合值 -5.14 -338.88 -73.12 组合项次 ?+? ?+? M max (kN?m) 组合值 313.83 176.23 表八: 主梁剪力计算 kkk 项次 荷载简图 VV(左)V(右)ABB ,1.2671.00.733? 48.25,83.4165.83 0.866,1.1340? 108.08,141.520 ,1.3110.6890.222? 85.99,163.61152.5 组合项次 ?+? ?+? ?+? M min (kN?m) 组合值 134.24 247.02 65.83 组合项次 ?+? ?+? ?+? M max 组合值 (kN?m) 313.83 -224.93 218.33 3. 弯矩及剪力包络图 根据表七和表八的数据以及支座弯矩和荷载求跨中弯矩的方法,可绘出主梁弯矩包络图 和剪力包络图如图11(a)和图11(b)所示。 -338.88 -205.38 -205.38 -73.12 -5.14 +63.42 +153.77 +176.23 +268.75 +278.56 +313.83 (a) +218.33 +156.33 +134.24 +27.70 +65.84 -44.30 -56.23 -27.70 -247.02 -224.93 (b) 图11弯矩及剪力包络图 (四)截面配筋计算 主梁跨中截面在正弯矩的作用下按T形截面计算，其翼缘宽度取下列二值中的小值。 ,b,l/3,6/3,2m0f ,b,b，s,6mfn ,故取并取 h,650,35,615mmb,2000mm,0 判别各跨中T形截面的类型。 9,,afb(h,h/2),11.9*2000*80*(615,80/2),1.095*10N?mmcff10 ,1095kN?m,M,340.96kN?m1max 故均属第一类T形截面。 主梁支座截面及在负弯矩作用下的跨中截面按矩形截面计算，取 h,650,70,580mm。0 主梁中间支座宽 v,G，Q,65.83，124.8,190.63kN。b,350mm00 主梁截面配筋计算结果见表九和表十。 表九: 主梁正截面配筋计算 截面 边跨中 中间支座 中间跨中 M( kN?m ) 176.23(-73.12) 313.83 -338.88 — — Vb/2(kN?m) 36.09 00 — — M- Vb/2(kN?m) -302.89 00 M a,0.0196(0.0731) 0.0349 0.303 s2afbhc10 ,1,1,2a,0.0198(0.0760) 0.355 0.372 s caf1 sA,,bh966(437) 1732 2140 0yf 选 配 钢 筋 220+216(216) ,,,425 422+220 ,,, )实配钢筋面积(mm) 1030(509) 1964 2148 表十: 主梁斜截面配筋计算 截面 边支座 B支座(左) B支座(右) V(kN) 156.33 247.02 218.33 0.25,fbh (N)457.41>V 431.38>V 431.38>V cc0 0.25,fbh (N)136.68