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单层工业厂房课程设计计算书.doc

单层工业厂房课程设计计算书.doc

上传者: 朱徐爱 2017-10-27 评分 0 0 0 0 0 0 暂无简介 简介 举报

简介:本文档为《单层工业厂房课程设计计算书doc》,可适用于高中教育领域,主题内容包含单层工业厂房课程设计计算书第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书设计资料平面和剖面某机修车间根据工艺和建筑设计的要求确定本车间为两跨等高厂房车间面积符等。

单层工业厂房课程设计计算书第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书设计资料平面和剖面某机修车间根据工艺和建筑设计的要求确定本车间为两跨等高厂房车间面积为车间长度。AB跨跨度为m,设有两台t中级工作制软钩吊车轨顶标高m柱顶标高mBC跨跨度为m设有两台t中级工作制软钩吊车轨顶标高m柱顶标高基顶标高m。车间平面、剖面分别如图、图。建筑构造屋盖:APP防水层厚水泥砂浆(找平层)厚水泥蛭石砂浆(保温层)大型预制预应力混凝土屋面板维护结构:厚普通砖墙门窗:门m两边各一个高窗m低窗m自然条件基本风压:kN基本雪压:kN建筑场地:粉质粘土地下水位:低于自然地面m修正后的地基承载力特征值:kN衡阳市郊无抗震设防要求材料混凝土:基础采用C柱采用C。钢筋:HPB级和HRB级各种直径的钢筋设计要求、分析厂房排架内力设计柱、基础整理计算书一份。、绘制结构施工图一份(结构中说明结构布置图一根柱及预埋件详图基础详图)。参考资料、混凝土结构设计规范(GB)、建筑结构荷载规范(GB)、建筑地基基础设计规范(GB)、混凝土结构构造手册、教材:《混凝土结构设计原理》、标准图集)、(三)柱CG(一)、(二)、(三)屋架G(一屋面板G柱间支撑G吊车梁G基础梁G连系梁G第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书结构方案及主要承重构件根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面如图所示。为了保证屋盖的整体性及空间刚度屋盖采用无檩体系。根据厂房具体条件柱间支撑设置位置如图所示。厂房主要承重构件选用如下表:表构件选型构件名称标准图重力荷载标准预应力钢筋屋面板G(一)m包括灌缝座kNm预应力钢筋混凝土折线型屋架G(一)kN榀预应力砼屋面卷材防水与天沟板G(三)mkNmkN榀(AB跨)钢筋混凝土吊车梁G(二)kN榀(BC跨)吊车轨道及轨道联结件GkNmkN钢筋混凝土基础梁G根钢窗kNm厚砖墙及粉刷kNm计算简图本车间为机修车间工艺无特殊要求结构布置均匀荷载分布(除吊车荷载外)也基本均匀故可从整个厂房中选择具有代表性的排架作为计算单元如图所示。计算单元宽度B=m。根据建筑剖面及其构造确定厂房计算简图如图所示。H,mH,m其中上柱高下柱高柱总高。H,mul荷载计算恒荷载计算()屋盖结构自重APP防水层kNmmm水泥蛭石保温层kNmmm水泥砂浆找平层=kNmm预应力混凝土屋面板(m预应力砼屋面卷材lwfl表柱的截面尺寸及其自重面积惯性矩截面尺寸自重柱列()(kN)mmmm()()mm上A列下上B列下上C列下活荷载计算()屋面活荷载由《建筑结构荷载规范》查得屋面均布活荷载标准值为雪荷载标准值为kNm故仅按屋面均布活荷载计算。两跨屋面均布活荷载相等即kNmQ,Q,(),kNBCAB屋面活荷载在每侧柱上的作用点与屋盖结构自重的作用点相同如图所示。()吊车荷载本车间选用的吊车主要参数如下:AB跨:t吊车中级工作制吊车梁高m。B=mK=mP,kNP,kNmax,kmin,kG,kNG,kN,k,kBC跨:tt吊车中级工作制吊车梁高m。B=mK=mP,kNP,kNmax,kmin,kG,kNG,kN,k,k吊车梁的支座反力影响线如图所示。故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为:D,,,Py,(),kNAB跨:,maxQmax,kiD,,,Py,(),kN,minQmin,kiD,,,Py,(),kNBC跨:,maxQmax,kiD,,,Py,(),kN,minQmin,ki由于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为:T,,(GQg)k,kT,(),kN对于t的软钩吊车,,kT,(),kN对于t的软钩吊车,,k故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为:TkAB跨:T,D,,kNmaxmaxPmax,kTkBC跨:T,D,,kNmaxmaxPmax,k()风荷载风压高度系数按B类地区取:,,,,柱顶标高为m檐口标高为mzz风荷载体型系数如图所示。图风荷载体型系数,,,,,,,,kNm故风荷载标准值为:kzsz,,,,,,,,,kNmkzsz,q,,,B,,kNm作用于排架上的风荷载设计值为:Q,kq,,,B,,kNmQ,kW,(,)h(,)hB,()(,),,,,,,,sssszQ,kN风荷载作用如图所示。qq图风荷载作用计算简图内力分析本厂房为两跨等高排架可用建立分配系数法进行内力分析。柱的剪力分配系数计算DHIHuuiC,,,n,u,,,,D,iiinIHCEI,ulclii,(,)D,in,i表剪力分配系数计算D惯性矩iC,柱列nλi()mm()EHc上A列下上B列下上C列下,,,,,满足要求。ABC恒荷载作用下的内力分析由实际恒荷载作用图得恒荷载作用下排架计算简图如图所示。其中:A列柱:G,G,kNM,Ge,,kN,mABAAAG,GG,,kNAAAM,(GG)e,GeAAAAA,(),,kN,mB列柱:G,GG,BBABC,kNM,Ge,Ge,BBABCG,GGG,,kNBBABCBM,Ge,Ge,,,,kN,mBBABCG,kNM,,Ge,,,,kN,mC列柱:CCCG,GG,,kNCCCM,,(GG)eGe,,(),,kN,mCCCC各柱不动铰支座支承反力分别为:,,(,),,nC,,A列柱:n=λ=C,,,(,),(,)nnMAR,C,,kN(,)AHMAR,C,,kN(,)AHR,RR,,kN(,)AAAB列柱:n=λ=,,(,)nC,,,(,)n,,C,,,(,)nMM,BBR,C,,R,C,,,kN(,)BBHHR,RR,,,,kN(,)BBB,,(,),,nC列柱:n=λ=C,,C,,,(,),(,)nnM,CR,C,,,kN(,)CHM,CR,C,,,kN(,)CHR,RR,,,,,kN(,)CCC排架柱顶不动铰支座的总反力为:R,RRR,,,ABC,,kN(,)各柱柱顶分配后最终的剪力为:V,R,,R,,(,),kN(,)AAAV,R,,R,,,(,),kN(,)BBBV,R,,R,,,(,),,kN(,)CCCV,,,,i恒荷载作用下排架柱的弯矩图和轴力图分别如图和图所示。屋面活荷载作用下的内力分析()AB跨作用有屋面活荷载时Q,Q,kN由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为:AB其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为:M,Qe,,kN,mAAM,Qe,,kN,mAAM,Qe,,kN,mBBM,Qe,,BB计算简图如图所示。C,C,A列柱:n=λ=MAR,C,,kN(,)AHMAR,C,,kN(,)AHR,RR,,kN(,)AAAMBR,R,C,,kN(,)C,B列柱:n=λ=BBH排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,kN(,)AB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,,R,,,kN(,)AAAV,R,,R,,,,kN(,)BBBV,,,R,,,,kN(,)CCV,,,,,iAB跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图如图所示。图AB跨屋面活荷载作用的弯矩图和轴力图()BC跨作用有屋面活荷载时Q,Q,kN由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为:CB其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为:M,Qe,,,,kN,mCCM,Qe,,,,kN,mCCM,Qe,,,,kN,mBBM,Qe,,BB计算简图如图所示。C,B列柱:n=λ=图BC跨屋面活荷载作用的计算简图M,BR,R,C,,,kN(,)BBHC,C,C列柱:n=λ=M,CR,C,,,kN(,)CHM,CR,C,,,kN(,)CHR,RR,,,,,kN(,)CCCR,RR,,kN(,)排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:CB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,,,R,,(,),kN(,)AAV,R,,R,,,(,),kN(,)BBBV,R,,R,,,(,),,kN(,)CCCV,,,,iBC跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图如图所示。吊车竖向荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间作用。()AB跨D作用于A列柱时max由于吊车竖向荷载D和的偏心作用而在柱中引起弯矩。DmaxminM,De,,,,kN,mM,De,,kN,mmaxminBA其计算简图如图所示。各柱不动铰支座反力分别为:C,A列柱:n=λ=M,R,C,,,kN(,)AHMC,R,C,,kN(,)B列柱:n=λ=BH排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,,kN(,)AB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,,R,,,(,),,kN(,)AAAV,R,,R,,(,),kN(,)BBBV,,,R,,(,),kN(,)CCV,,,,i当AB跨作用于A列柱时排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Dmax图Dmax作用于B列柱左侧的计算简图()AB跨作用于B列柱左侧时Dmax由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。DDmaxminM,De,,,,kN,mM,De,,kN,mminmaxBA其计算简图如图所示。各柱不动铰支座反力分别为:C,A列柱:n=λ=M,R,C,,,kN(,)AHMC,R,C,,kN(,)B列柱:n=λ=BH排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,kN(,)AB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,,R,,,,,kN(,)AAAV,R,,R,,,kN(,)BBBV,,,R,,,,kN(,)CCV,,,,,i当AB跨作用于B列柱左侧时排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Dmax()BC跨作用于B列柱右侧时Dmax由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。DDmaxminM,De,,,,kN,mmaxM,De,,kN,mminCB其计算简图如图所示。各柱不动铰支座反力分别为:C,B列柱:n=λ=M,R,C,,,kN(,)BHMC,R,C,,kN(,)C列柱:n=λ=CHR,RR,,,,kN(,)排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:CB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,,,R,,(,),kN(,)AAV,R,,R,,,(,),,kN(,)BBBV,R,,R,,(,),kN(,)CCCV,,,,i当BC跨作用于B列柱右侧时排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Dmax()BC跨D作用于C列柱时max由于吊车竖向荷载D和的偏心作用而在柱中引起弯矩。DmaxminM,De,,,,kN,mminM,De,,kN,mmaxCB其计算简图如图所示。各柱不动铰支座反力分别为:C,B列柱:n=λ=M,R,C,,,kN(,)BHMC,R,C,,kN(,)C列柱:n=λ=CH排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,kN(,)CB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,,,R,,,,kN(,)AAV,R,,R,,,,,kN(,)BBBV,R,,R,,,kN(,)CCCV,,,,,i当BC跨作用于C列柱时排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Dmax图Dmax作用于C列柱的内力图吊车水平荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间作用。T()当AB跨作用有吊车横向水平荷载时maxT,kN计算简图如图所示。max各柱不动铰支座反力分别为:xA列柱:n=λ=,,Hu,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,C,(,),由内插法得,R,TC,,,,kN(,)AmaxxB列柱:n=λ=,,Hu,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,C,(,),由内插法得,R,TC,,,,kN(,)Bmax排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,,,kN(,)AB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,,R,,,(,),,kN(,)AAAV,R,,R,,,(,),kN(,)BBBV,,,R,,(,),kN(,)CCV,,,,i排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Tmax图Tmax作用于AB跨的计算简图和内力图()当BC跨作用有吊车横向水平荷载T时maxT,kN计算简图如图所示。max各柱不动铰支座反力分别为:xB列柱:n=λ=,,Hu,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,,,(,)ny,H当时C,,u,(,)n,C,(,),由内插法得,R,TC,,,,kN(,)BmaxxC列柱:n=λ=,,Hu,,,()ny,H当时C,,u,(,)n,,,(,)ny,H当时C,,u,(,)n,C,(,),由内插法得,R,TC,,,,kN(,)Cmax排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,,,kN(,)CB排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,,,R,,(,),kN(,)AAV,R,,R,,,(,,),kN(,)BBBV,R,,R,,(,),,kN(,)CCCV,,,,i排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。Tmax图Tmax作用于BC跨的计算简图和内力图吊车横向水平荷载可左右两向作用则弯矩图反向。风荷载作用下的内力分析()左吹风时各柱不动铰支座反力分别为:,(,)nA列柱:n=λ=C,,,(,)nR,qHC,,,,kN(,)A,(,)nC列柱:n=λ=C,,,(,)nR,qHC,,,,kN(,)C排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,,,,kN(,)AC排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,(W,R),,(),,kN(,)AAAV,,(W,R),(),kN(,)BBV,R,(W,R),,(),kN(,)CCCV,,,kN,i排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。qq()右吹风时各柱不动铰支座反力分别为:,(,)nA列柱:n=λ=C,,,(,)nR,qHC,,kN(,)A,(,)nC列柱:n=λ=C,,,(,)nR,qHC,,kN(,)C排架柱柱顶不动铰支座的总反力为:R,RR,,kN(,)AC排架柱柱顶分配后的剪力分别为:V,R,(W,R),(,,),kN(,)AAAV,,(W,R),(,,),,kN(,)BBV,R,(W,R),(,,),kN(,)CCCV,,,kN,i排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。qq内力组合不考虑厂房空间整体作用具体方法和数据见附表、、。A列柱与基础设计混凝土:柱:C基础:C主筋采用HRB。都采用对称配筋。柱的纵向钢筋计算()上柱截面共有组内力组合。经过分析比较其可能的最不利由内力组合表附表可见上柱内力组合::M,kN,mN,kN:M,kN,mN,kN由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:l,H,,mmuA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mmaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,lh,,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisxNe,fbx(h,),(,),c,A,A,,ss,,(,)f(h,a)ys,mm,bh,,mm,A,A,mm取ssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mmaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,lh,,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisxNe,fbx(h,),(,),c,A,A,,ss,,(,)f(h,a)ys,mm,bh,,mm,A,A,mm取ssC垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表查得有吊车厂房上柱有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为:l,H,,mmlh,,,查得轴心受压稳定系数u,N,fbhf(AA),(),,ucyss,kN,N,kNmax()下柱下柱的控制截面为、由内力分析比较可能的最不利内力组合为:M,kN,mN,kN:M,kN,mN,kN:l,H,,mm由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:l截面面积A,mmA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于小偏心受压。ihe,,e,a,,,mmis,,,(,),Nfbbhfbh,,,cffbc,,,b,,,,(,)(,),Nefbbhhhfbh,,cfffcfbh,c,(,)(,)ha,bs,x,,h,,mm,,,,(,)(,)(,)Nefbxhxbbhhh,,cfff,,AAss,,(,)fhays,(,)(,)(,),(,),,A,A,mmA,A,mm取s,minssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,b,fb,cf,且x,a,,mm取x,mmsh,N(e,a)(,),is,A,A,,ss,,(,)f(h,a)ys,mm,A,mm,A,A,mm取ss,A(A)()A柱纵向钢筋的配置ss综合考虑实际配置的柱内纵向钢筋为:,上柱:,A,A,mmss,,,下柱:在柱侧面设置纵向构造钢筋翼缘。,A,A,mmss柱的水平分布钢筋严格地说为了确定柱内的箍筋应对上、下柱的控制截面最不利进行组合然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算但对非地震区的单层厂房柱如无特殊要求一般柱内箍筋均由构造要求确定选择φ柱顶mm范围内和柱底mm范围内箍筋选用φ牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。牛腿设计初步拟定牛腿高度,如图所示。h,mmh,mmc,mm,,()牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值:F,DG,,kNvkmax,k,k牛腿顶部水平荷载标准值为:F,T,kNhkmax,k牛腿有效高度h,h,a,,,mms,,对支承吊车梁的牛腿裂缝控制系数a=Ffbhhktk(,),aFvkh,(,),kN,Fvk抗裂度符合要求故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为mmmmFA,(),Nmm,f,,Nmmvkc满足要求。()牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算:作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值和水平荷载标准值分别为F,DG,,kNvmaxF,T,kNhmaxa,,h取a,h,,mmFaFvhA,,,,mmsfhfyyA,bh,,mm,且根数不少于根。s,min综上考虑选用水平纵向钢筋:。,A,mmsa,h故不需要配弯起钢筋。选用直径为mm的水平箍筋则间距为hs,,,mm取s,mmAs,,d故水平箍筋选用:,柱的吊装验算ФФ采用翻身起吊吊点设在牛腿下部起吊时混凝土达到强度设计值插入杯口基础长度为则柱吊装时的总长度为h,h,,mm,mm,取h,mmh==m。计算简图如图所示。Фggg()荷载计算自重线荷载(kNm)考虑动力系数γ=各段荷载标准值分别为:,g,,kNm上柱:g,(),,kNm牛腿:g,,kNm下柱:()内力分析M,gl,,kN,mM,g(ll)(g,g)l,()(,),kN,m由M,即RlM,gl,求得,BAMRAx,,,mR,gl,,,,kNAglM,Rx,gx,,,kN,mA()承载力验算,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss上柱:,kN,m,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss下柱:,kN,m在上柱截面处加配长度为mm。,()柱的吊装验算,上柱吊装验算:上柱配筋A,A,mm加上附加短筋,ssM,s,,,Nmm,,,,,NmmsskAh,sGAs,,,,,取,,tetebhnd,iid,,,mmeq,nd,iiiftk,,,,,,,,skted,eqsk,,,,(c),()crmaxE,ste,mm,mm满足要求。,A,A,mm下柱吊装验算:下柱配筋ss,Ms,,,,Nmm,,,,Nmmssk,AhsGAs,,,,,,,故取。teteA(,)teftk,,,,,,,取,,,,skted,eqsk,,(c),(),,crmax,,ste,mm,mm故满足吊装要求。基础设计()荷载由截面的基本组合值计算根据A柱内力组合表中选择两组最不利内力对基础进行设计::M,kN,mN,kNV,kNkkk:M,kN,mN,kNV,kNkkk基础承受的由墙体传来的重力荷载:mm厚砖墙(含粉刷)()=kN钢窗()=kN基础梁kNN,kN总计:wke,(),mmN距基础形心距:wkw()基础尺寸及埋置深度h,ha按构造要求拟定高度h,h,,mm,mmh,mma柱的插入深度。取。杯底厚度应大于ca,mmh,,mm取则mmd,h,,m,m基础顶面标高为故基础埋置深度,m杯壁厚度取则基础顶面突出柱边宽度b,t,,mmt,mmmmh,mma基础边缘高度取杯壁高度。mm()拟定基础地面尺寸,,kNmmNNkwk,maxA,(~),(~),(~)m,f,d,amblA,bl,,mW,,,m()计算基底压力及地基承载力验算G,,dA,,kNkmf,,kNm基础压力计算结果如下其中。a表基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组M(kN,m)kN(kN)kV(kN)kNNGN,bkkkwk(kN)M,MVh,Nebkkkwkw(kN,m)pNMk,maxbkbk,,pAWk,min(kNm)p(pp)f,,kk,maxk,mina(kPa)<<<<pf,k,maxa(kPa)上述表格都满足验算故拟定的基础底面尺寸满足要求。A柱的基础尺寸和计算图如图所示。图A柱基础尺寸及计算简图()基础高度验算表地基净反力设计值计算表类别第组第组M,MVh,Nebwkw(kN,m)NNN,bwk(kN)pNMn,maxbb,,pAWn,min(kPa)p,kPap,kPa综上可知取第组来研究n,maxn,mina,mm基础底面设置C混凝土垫层取基础总有效高度为sh,h,a,,,mmb,m,bh,,msca,b,ma,b,ma,(aa),(),m取tcbmtbA,(l,a,h)b,(,,),lc故满足柱边抗冲切。h,,,mm变阶处截面有效高度a,,mmta,b,mma,,mm,b,mm故取bba,(aa),(),mmmtbA,(l,a,h)a,,(),,mlct,,F,pA,,kNhln,maxl,fah,,kN,Fhtml故满足台阶处抗冲切要求。()基础底板配筋计算(按第组最不利组合进行计算)A基础长边方向配筋柱边净反力为p,p(p,p),(,),kNmn,nnn,,min,max,min台阶边缘处净反力为p,p(,pp),(,),kNmnIIInnn,,min,minmaxM,(pp)(l,a)(bb)(),,maxInIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIy,M,(pp)(l,a)(bb)(),,maxIIInIIIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIIIIy,B基础短边方向配筋p,(pp),(),kNm按轴心受力计算平均净反力nnn,min,max柱边缘处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIInctA,M(fh),(),mmsIIIIy,台阶截面处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIVnttA,M(fh),(),mmIVIVyC基础底板钢筋配置A,mm长边方向:选用,A,mmssA,mm,A,mm短边方向:考虑构造配筋选用ssm由于基础边长大于可将两方向缩短后交错放置。杯壁高度mm,t,mm杯壁每边配φ。B列柱与基础设计混凝土:柱:C基础:C主筋采用HRB。都采用对称配筋。柱的纵向钢筋计算()上柱由内力组合表附表可见上柱截面共有组内力组合。经过分析比较其可能的最不利内力组合:M,,kN,mN,kN:M,,kN,mN,kN:由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:l,H,,mmuA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。ihe,,e,a,,,mmisNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。xNe,fbx(h,),c,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),,mm(,),bh,,mm,A,A,mm取ssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mmaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisxNe,fbx(h,),c,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),,mm(,),bh,,mm,A,A,mm取ssC垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表查得有吊车厂房上柱有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为:l,H,,mmlh,查得轴心受压稳定系数,,u,N,fbhf(AA),(),,ucyss,kN,N,kN()下柱下柱的控制截面为、由内力分析比较可能的最不利内力组合为:M,kN,mN,kN:M,kN,mN,kN:由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:l,H,,mml截面面积A,mmA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,b,fb,cf,且x,h,mmf故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmis,hx,,fNe,fbx(h,)(b,b)h(h,),cff,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,)(,)(,),(,),mm,A,mm,A,A,mm取ssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。ihe,,e,a,,,mmisNx,,,mm,h,,mm,b,fb,cf,且x,h,mmf故按大偏心计算是正确的。,hx,,fNe,fbx(h,)(b,b)h(h,),cff,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,)(,)(,),(,),mm,A,mm,A,A,mm取ss,A(A)()B柱纵向钢筋的配置ss综合考虑实际配置的柱内纵向钢筋为:,,在柱侧面设置纵向构造钢筋。上柱:,A,A,mmss,,,下柱:在柱侧面设置纵向构造钢筋翼缘。,A,A,mmss柱的水平分布钢筋严格地说为了确定柱内的箍筋应对上、下柱的控制截面最不利进行组合然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算但对非地震区的单层厂房柱如无特殊要求一般柱内箍筋均由构造要求确定选择φ柱顶mm和柱底mm范围内箍筋选用φ牛腿及牛腿下mm范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。牛腿设计,初步拟定牛腿高度为h,mmh,mmc,mm,,右边荷载大于左边的故只需设计右边。牛腿尺寸如图所示。()牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值:F,DG,,kNvkmax,k,k牛腿顶部水平荷载标准值为:F,T,kNhkmax,kh,h,a,,,mm牛腿有效高度s,,对支承吊车梁的牛腿裂缝控制系数a==mm。Ffbhhktk,(,),(,),kN,FvkaFvkh抗裂度符合要求故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为mmmmFA,()vk,Nmm,f,,Nmmc满足要求。()牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算:作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值和水平荷载标准值分别为F,DG,,kNvmaxF,T,kNhmax图B柱牛腿尺寸图a,mm,h,,mma,h,mm取FaFvhA,sfhfyy,,,mmA,bh,,mm,且根数不少于根。s,min综上考虑选用水平纵向钢筋:。,A,mmsa,h故不需要配弯起钢筋。选用直径为mm的水平箍筋则间距为hs,,,mm取s,mmAsd,,故水平箍筋选用:,柱的吊装验算采用翻身起吊吊点设在牛腿下部起吊时混凝土达到强度设计值插入杯口基础长度为则柱吊装时的总长度为h,h,,mm,mm,取h,mm。计算简图如图所示。h,,mggg图B柱翻身起吊计算简图()荷载计算自重线荷载(kNm)考虑动力系数γ=各段荷载标准值分别为:,上柱:g,,kNm牛腿:g,(),,kNm,g,,kNm下柱:()内力分析M,gl,,kN,mM,g(ll)(g,g)l,()(,),kN,m由M,即RlM,gl,求得,BAMRAx,,,mR,gl,,,,kNAglM,Rx,gx,,,kN,mA()承载力验算,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss上柱:,kN,m下柱:,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss,kN,m()柱的吊装验算,A,A,mm上柱吊装验算:上柱配筋ssM,s,,,Nmm,,,,,NmmsskAh,sGAs,,,,,取,,tetebhftk,,,,,,,,skted,eqsk,,,,(c),()crmaxE,ste,mm,mm满足要求。,A,A,mm下柱吊装验算:下柱配筋ss,Ms,,,,Nmm,,,,Nmmssk,AhsGAs,,,,,,,故取。teteA(,)teftk,,,,,,,,skted,eqsk,,(c),(),,crmax,,ste,mm,mm故满足吊装要求。基础设计()荷载由截面的基本组合值计算根据B柱内力组合表中选择两组最不利内力对基础进行设计:M,kN,mN,kNV,kN:kkkM,kN,mN,kNV,kN:kkk()基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度h,ha柱的插入深度。取。杯底厚度应大h,h,,mm,mmh,mmac于取则h,,mma,mmmm基础顶面标高为故基础埋置深度d,h,,m,m,m杯壁厚度取则基础顶面突出柱边宽度b,t,,mmmmt,mm基础边缘高度取杯壁高度。h,mmamm()拟定基础地面尺寸Nk,maxA,(~),(~),(~)m,,kNmm,f,d,amblA,bl,,mW,,,m()计算基底压力及地基承载力验算G,,dA,,kNkmf,,kNm基础压力计算结果如下其中。aB柱的基础尺寸和计算图如图所示。图B柱基础尺寸及计算简图表基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组M(kN,m)kN(kN)kV(kN)kNNG,bkkk(kN)M,MVhbkkk(kN,m)pNMk,maxbkbk,,pAWk,min(kNm)p(pp)f,,kk,maxk,mina(kPa)<<<<pf,k,maxa(kPa)上述表格都满足验算故拟定的基础底面尺寸满足要求。()基础高度验算表地基净反力设计值计算表类别第组第组M,MVhb(kN,m)NN,b(kN)pNMn,maxbb,,pAWn,min(kPa)基础底面设置C混凝土垫层取a=mm基础总有效高度为sh,h,a,,,mmb,m,bh,,msca,b,ma,b,m取a,(aa),(),mbtcmtbA,(l,a,h)b,(,,),lc,,,(,),h,故满足柱边抗冲切。h,,,mm变阶处截面有效高度a,,mmta,b,mma,,mm,b,mm故取bba,(aa),(),mmmtbA,(l,a,h)a,,(),,lct故满足台阶处抗冲切要求。()基础底板配筋计算A基础长边方向配筋(按第I组最不利组合进行计算)柱边净反力为p,p(p,p),(,),kNmn,nnn,,min,max,min台阶边缘处净反力为p,p(,pp),(,),kNmnIIInnn,,min,minmaxM,(pp)(l,a)(bb)(),,maxInIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIy,M,(pp)(l,a)(bb)(),,maxIIInIIIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIIIIy,B基础短边方向配筋(按第II组最不利组合进行计算)p,(pp),(),kNm按轴心受力计算平均净反力nnn,min,max柱边缘处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIInctA,M(fh),(),mmsIIIIy,台阶截面处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIVnttA,M(fh),(),mmIVIVyC基础底板钢筋配置A,mm,A,mm长边方向:选用ssA,mm,A,mm短边方向:考虑构造配筋选用ssm由于基础边长大于可将两方向缩短后交错放置。mm,t,mm杯壁高度杯壁每边配φ。C列柱与基础设计混凝土:柱:C基础:C主筋采用HRB。都采用对称配筋。柱的纵向钢筋计算()上柱由内力组合表附表可见上柱截面共有组内力组合。经过分析比较其可能的最不利内力组合:M,kN,mN,kN:M,kN,mN,kN:l,H,,mm由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:uA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mmaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,lh,,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisxNe,fbx(h,),(,),c,A,A,,ss,,(,)f(h,a)ys,,bh,,mm,A,A,mm取ssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mmaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,lh,,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,bfb,c,且x,a,,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisxNe,fbx(h,),(,),c,A,A,,ss,,(,)f(h,a)ys,,bh,,mm,A,A,mm取ssC垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表查得有吊车厂房上柱有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为:l,H,,mmlh,查得轴心受压稳定系数,,u,N,fbhf(AA),(),,ucyss,kN,N,kNmax()下柱下柱的控制截面为、由内力分析比较可能的最不利内力组合为:M,kN,mN,kN:M,,kN,mN,kN:l,H,,mm由课本表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为:l截面面积A,mmA按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。iNx,,,mm,h,,mm,b,fb,cf,,且h,mm,x,a,,mmfs故按大偏心计算是正确的。he,,e,a,,,mmisx,Ne,fbx(h,),cf,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),(,),mm,A,mm,取A,A,mmssB按第组内力组合计算Me,,,mm附加偏心距e,mm,h,mm取e,mmaaNe,ee,,mmiafAc,,,,,故取,,Nlh,,,故取,,l,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。ihe,,e,a,,,mmisNx,,,mm,h,,mm,b,fb,cf,且x,a,mm取x,mms故按大偏心计算是正确的。x,Ne,fbx(h,),cf,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),(,),mm,A,mm,A,A,mm取ss,A(A)()C柱纵向钢筋的配置ss综合考虑实际配置的柱内纵向钢筋为:,上柱:,A,A,mmss,,,下柱:在柱侧面设置纵向构造钢筋翼缘。,A,A,mmss柱的水平分布钢筋严格地说为了确定柱内的箍筋应对上、下柱的控制截面最不利进行组合然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算但对非地震区的单层厂房柱如无特殊要求一般柱内箍筋均由构造要求确定选择φ柱顶mm及柱底mm范围内箍筋选用φ牛腿及其以下mm范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。牛腿设计,h,mmh,mmc,mm,,初步拟定牛腿高度为牛腿尺寸如图所示。()牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值:F,DG,,kNvkmax,k,k牛腿顶部水平荷载标准值为:F,T,kNhkmax,kh,h,a,,,mm牛腿有效高度s,,对支承吊车梁的牛腿裂缝控制系数a=。Ffbhhktk,(,),(,),kN,FvkaFvkh抗裂度符合要求故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为mmmmFA,()vk,Nmm,f,,Nmmc满足要求。()牛腿配筋计算牛腿纵向钢筋计算:作用于牛腿顶部的竖向标准值和水平标准值分别为GF===kNDvmaxF==kNThmax图C柱牛腿尺寸图ha<,取a===mmAFFhfa,(),=,(),fshvyymm==Amm配筋:Φ=sa,h故不需要配弯起钢筋。选用直径为mm的水平箍筋则间距为hs,,,mm取s,mmAsd,,故水平箍筋选用:,柱的吊装验算采用翻身起吊吊点设在牛腿下部起吊时混凝土达到强度设计值插入杯口基础长度为h,h,,mm,mm,取h,mm则柱吊装时的总长度为h==m。计算简图如图所示。ФФФggg()荷载计算自重线荷载(kNm)考虑动力系数γ=各段荷载标准值分别为:,上柱:g,,kNm牛腿:g,(),,kNm,g,,kNm下柱:()内力分析M,gl,,kN,mM,g(ll)(g,g)l,()(,),kN,m由M,即RlM,gl,求得,BAMRAx,,,mR,gl,,,,kNAglM,Rx,gx,,,kN,mA()承载力验算,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss上柱:,kN,m,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,uyss下柱:,kN,m()柱的吊装验算,上柱吊装验算:上柱配筋A,A,mmssM,s,,,Nmm,,,,,NmmsskAh,sGAs,,,,,取,,tetebhftk,,,,,,,,skted,eqsk,,,,(c),()crmaxE,ste,mm,mm满足要求。,下柱吊装验算:下柱配筋A,A,mmss,Ms,,,,Nmm,,,,Nmmssk,AhsGAs,,,,,,,故取。teteA(,)teftk,,,,,,,,skted,eqsk,,(c),(),,crmax,,ste,mm,mm故满足吊装要求。基础设计()荷载由截面的基本组合值计算根据A柱内力组合表中选择三组最不利内力对基础进行设计:M,kN,mN,kNV,kN:kkkM,,kN,mN,kNV,,kN:kkkN基础承受的由墙体传来的重力荷载为:=kNwk距基础形心距:e,(),mmNwkw()基础尺寸及埋置深度h,ha按构造要求拟定高度h,mm柱的插入深度。取。杯底厚度应大于h,h,,mm,mmac取a,mm则h,,mmmm基础顶面标高为故基础埋置深度d,h,,m,m杯壁厚度取则基础顶面突出柱边宽度b,t,,mmt,mmmm基础边缘高度取杯壁高度。ah,mmmm()拟定基础地面尺寸,,kNmmNNkwk,maxA,(~),(~),(~)m,f,d,amA,bl,,mW,bl,,m()计算基底压力及地基承载力验算G,,dA,,kNkmf,,kNm基础压力计算结果如下其中。aB柱的基础尺寸和计算图如图所示。图C柱基础尺寸及计算简图表基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组M(kN,m)kN(kN)kV(kN)kNNGN,bkkkwk(kN)M,MVhNebkkkwkw(kN,m)pNMk,maxbkbk,,pAWk,min(kPa)p(pp)f,,kk,maxk,mina(kPa)<<<<pf,k,maxa(kPa)上述表格都满足验算故拟定的基础底面尺寸满足要求。()基础高度验算表地基净反力设计值计算表类别第组第组M,MVhNe(kN,m)bwkwN,NN(kN)bwkpNMn,maxbb,,(p,)minpAWn,minNbp,(p,)(kPa)n,maxn,minMbb(l,)Nb基础底面设置C混凝土垫层钢筋保护层厚度mm基础总有效高度为h,h,a,,,mmb,m,bh,,msca,b,ma,b,m取a,(aa),(),mbtcmtbA,(l,a,h)b,(,,),lc,,,(,),h,故满足柱边抗冲切。变阶处截面有效高度h,,,mma,,mmta,b,mma,,mm,b,mm故取bba,(aa),(),mmtbA,(l,a,h)a,,(),,lct故满足台阶处抗冲切要求。()基础底板配筋计算基础长边方向配筋(按第I组最不利组合进行计算)x,a,(l,MN),(,),m受压长bb柱边净反力为p,p(p,p),(,),kNmn,nnn,,min,max,min台阶边缘处净反力为p,p(,pp),(,),kNmnIIInnn,,min,minmaxM,(pp)(l,a)(bb)(),,maxInIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIy,M,(pp)(l,a)(bb)(),,maxIIInIIIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIIIIy,基础短边方向配筋(按第组最不利组合进行计算)p,(pp),(),kNm按轴心受力计算平均净反力nnn,min,max柱边缘处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIInctA,M(fh),(),mmsIIIIy,台阶截面处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIVnttA,M(fh),(),mmIVIVy基础底板钢筋配置A,mm,A,mm长边方向:选用ssA,mm,A,mm短边方向:考虑构造配筋选用ss由于基础边长大于可将两方向缩短后交错放置。mmm,t,mm杯壁高度杯壁每边配φ。抗风柱设计抗风柱计算参数基础顶标高柱顶标高。m,mX,m上柱高度下柱高度X,,,m总高X,mH,m上柱计算高度下柱计算高度。H,m抗风柱截面尺寸:上柱:下柱:。bh,mmmmbh,mmmm荷载计算()风荷载H,m由柱顶标高处处下柱柱顶标高基本风压,,kNmm体型系数:迎风面背风面。q,,,B,,,,,,B,,kNm迎风面:QkQzszq,,,B,,,,,,B,(,),,kNm背风面:QkQzsz()柱自重,上柱:G,,,AX,,kNuGc,下柱:G,,,AX,,kNlGc内力分析bh上柱截面X,mI,,,mmubhX,m下柱截面I,,,mml,(,)IXun,,,,n,,,C,,XIl,(,)n当左吹风时R,CqX,,kN当右吹风时R,CqX,(,),,kNV图(kN)M图(kNm)N图(kN)图左吹风时抗风柱的内力图V图(kN)M图(kNm)N图(kN)图右吹风时抗风柱的内力图配筋计算采用对称配筋混凝土强度等级为C。N,G,kN()上柱截面:M,kN,muMe,,,mme,mm,h,mmaN则e,ee,,mmiafAc,,,,,,,故取NH,,,,,故取hH,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。ih,e,,e,a,,,mmisNx,,,mm,,h,,mmbfb,c故按大偏心受压计算是正确的。于是xNe,fbx(h,),c,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),,mm(,),bh,,mm,,A,A,mm而故取AA,mm,bh,,mmssss,选用钢筋箍筋选用:柱顶mm及上下柱交接处mm(A,A,mm),,ss选用其他选用。,,N,GG,,kN()下柱截面:M,kN,mulMe,,,mme,mm,h,mmaNe,ee,,mm则iafAc,,,,,,,故取NH故取,,,,,,,hH,,(),,,,ehih,e,,mm,h,,mm属于大偏心受压。ih,e,,e,a,,,mmisNx,,,mm,,h,mmbfb,c故按大偏心受压计算是正确的于是xNe,fbx(h,),c,A,A,ss,,f(h,a)ys,(,),,mm(,),bh,,mm,且AA,mm,bh,,mmss,A,A,mm故取ss,选用钢筋箍筋选用:上下柱交接处mm与地面交接处mm,(A,A,mm)ss基础顶面到地面选用其他处选用。柱外侧设置纵向构造筋拉结筋,,,为。,()吊装阶段验算g,,,bh,,kNm荷载:上柱:Gcg,,,bh,,kNm下柱:Gc内力分析gXM,,,kN,mgX,VX,M,V,kN即得M,AA,BVA则x,,,mggx于是M,Vx,,kN,mA承载力验算上柱:,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,kN,muyss下柱:,,M,fA(h,a),(,),kN,m,M,kN,muyss故满足承载力验算。柱吊装验算,上柱吊装验算:上柱配筋A,A,mmssM,,,,NmmsAhs,Ass,,,,Nmm,,,,,故取teskA,Gte,,。teftk,,,,,,,,故满足要求。,,skte,下柱吊装验算:下柱配筋A,A,mmssM,,,,NmmsAhs,Ass,,,,Nmm,,,,,故teskA,Gte,,取。teftk,,,,,,,,skted,eqsk,,(c),(),,crmax,,ste,mm,mm故满足吊装要求。基础设计()荷载N,GG,,kN内力组合::M,kN,mV,kNulM,,kN,mN,GG,,kN:V,,kNul山墙及钢窗自重及偏心距:N,,()(),kNwkhe,,,mm,m()基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度h,hah,h,mm柱的插入深度。杯底厚度应大于取a,mm则ammch,,mm基础顶面标高为故基础埋置深度d,h,,m,m杯壁厚度取则基础顶面突出柱边宽度b,t,,mmt,mmmm基础边缘高度取杯壁高度取。ammmm()拟定基础地面尺寸,,kNmmNNkwkA,(~),(~),(~)m,f,d,amA,bl,,mW,bl,,m()计算基底压力及地基承载力验算G,,dA,,kNkmf,,kNm基础压力计算结果如下其中。a表基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组M(kN,m)kN(kN)kV(kN)kN,NGN(kN)bkkkwkM,MVh,Ne(kN,m)bkkkwkwpNMk,maxbkbk,,(p,)k,minpAWk,minNbk(kPa)p,(p,)k,maxk,minMbkb(l,)Nbkp,(pp),f(kPa)kk,maxk,mina<<<<p,f(kPa)k,maxa根据上表可知满足基础底面尺寸要求。()基础高度验算表地基净反力设计值计算表类别第组第组M,MVh,Ne(kN,m)bwkwN,NN(kN)bwkpNMn,maxbb,,(p,)n,minpAWn,minNbp,(p,)n,maxn,minMbb(l,)NbMbp,x,a,(l,),mp,kPa综上可知取第组来研究,n,maxn,minNb基础底面设置C混凝土垫层钢筋保护层厚度mm基础总有效高度为bha,b,mha=h==mmb=m<==m取cbsa,b,ma,(aa),(),mtcmtb故满足柱边抗冲切。A,(l,a,h)b,(,,),lc变阶处截面有效高度h,,,mma,,mmta,b,mma,,mm,b,mm故取bba,(aa),(),mmtbA,(l,a,h)a,,(),,lct故满足台阶处抗冲切要求。()基础底板配筋计算(按第组最不利组合进行计算)基础长边方向配筋p,p,,kNm柱边净反力为n,n,,max台阶边缘处净反力为p,p,,kNmnIIIn,maxM,(pp)(l,a)(bb)(),,maxInIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIy,M,(pp)(l,a)(bb)(),,maxIIInIIIncc,()(,)()(),kN,mA,M(fh),(),mmsIIIIIy,基础短边方向配筋p,p,,kNm按轴心受力计算平均净反力nn,max柱边缘处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIInctA,M(fh),(),mmsIIIIy,台阶截面处:M,p(b,b)(la),(,)(),kN,mIVnttA,M(fh),(),mmIVIVy基础底板钢筋配置,A,mm长边方向:考虑构造配筋选用A,mmssA,mm,A,mm短边方向:考虑构造配筋选用ss杯壁高度mm,t,mm杯壁每边配φ
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