住宅楼施工升降机基础施工方案

住宅楼施工升降机基础 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 施工方案 围墙砌筑施工方案免费下载道路清表施工方案下载双排脚手架施工方案脚手架专项施工方案专项施工方案脚手架 目录1、编制依据32、工程概况33、设备概述44、基础设置55、施工升降梯基础计算56、车库顶板回顶措施78、回顶安全措施89、升降机基础回顶支撑架PKPM计算书910、附图201、编制依据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《施工升降机》（GB/T10054-2005）《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215-2010)《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33—2012)《建筑施工安全检查 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》(JGJ59—2011)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）京龙机械《SC型升降机使用手册》PKPM计算软件2、工程概况工程名称：住宅（含配套商业、公建）及地下室工程（自编大石丽水御湾2#楼和地下室）和住宅工程（自编大石丽水御湾1#楼）建设单位：施工单位：监理单位：设计单位:勘察单位：建设位置：总建筑面积60440m2，其中地上42279m2，地下18161.4m2,本工程由2幢（自编号1-1#、1-2#，2#）高层住宅和地下室组成。其中1-1#、1-2#（高层住宅）地上26层，建筑设计高度是81.65米；2#（高层住宅+配套公建及商业服务网点）地上32层，建筑设计高度为99.28米；商业服务网点为2层，建筑设计高度10.8米；地下室为二层，负一层层高3.6米，负二层层高3.3米。使用功能为车库和设备房。建设工期：项目于2016年5月1日开工，计划完工时间2018年4月22日。3、设备概述根据本工程的具体情况，1-1#、1-2#、2#号楼各安装一台施工升降机，采用XX有限公司所生产的SC200/200TD型施工升降机。SC200/200TD型施工升降机是一种齿轮齿条传动的电梯，主要用于高层建筑施工的人、货运输。SC200/200GZ型施工升降机，有非常可靠的电气和机械安全系统，是建筑施工中安全、高效的垂直运输设备，并且该电梯可以非常方便的自行安装和拆卸，并可随着建筑物的增高而增高。施工电梯安装位置：1#施工升降机位于1-1#号楼首层(车库顶板)1-2~1-7交1-A轴处，详见附图。2#施工升降机位于1-2#号楼首层(车库顶板)1-19~1-24交1-A轴处，详见附图。3#施工升降机位于2#号楼首层(车库顶板)，2-N~2-J交2-24轴处，详见附图。1#施工升降机导轨架共配置80节，2#施工升降机导轨架共配置80节，3号施工升降机导轨架共配置96节。主要技术参数：型号：SC200/200TD额定载重量（千克）：2×2000起升速度（米/分）：36最大提升高度（米）：450电机功率（千瓦）：2x3x11吊笼尺寸（长×宽×高）（米）：3.2×1.5×2.5安全控制系统由电路里设置的各种安全开关装置及其他控制器件组成。在施工电梯运行发生异常情况时，将自动切断施工电梯电源，使吊笼停止运行，以保证施工电梯的安全。SC200/200TD型施工升降机配备有防坠落安全装置、活板门安全开关、断绳保护开关、保险扣、上下限位开关、极限开关、限速保护开关、超载保护装置、总停开关等安全装置。4、基础设置1#、2#、3#施工升降机均位于地下车库顶板上。按《施工升降机使用手册》，基础要求300mm厚C30混凝土、内配双层双向C12@200，基础尺寸4.4×3.8m。车库顶板设计荷载为20kN/㎡。顶板厚度180mm，C30混凝土，内配双层双向，面筋C10@160，底筋C10@170。1#、2#施工升降梯基础底部顶板下用φ48×3.0钢管搭设一个7.8×7.8m大的满堂 脚手架 内脚手架搭设技术交底外脚手架拆除专项方案脚手架管理措施扣件式钢管脚手架验收山东省脚手架计算规则 进行回顶。3#施工升降梯基础底部顶板下用φ48×3.0钢管搭设一个7.8×4.3m大的满堂脚手架进行回顶。加固地下室顶板，以满足人货梯基础承载要求。混凝土浇捣后对地脚螺栓进行校正。混凝土强度达到100%后，方可进行人货梯安装。5、施工升降梯基础计算5.1、1#、2#施工升降机基础计算降机搭设高度L=84m左右，共80节，每节自重150kg，吊笼规格为3.2m×1.5m。施工升降机主要技术参数：吊笼重(双笼)2×2200kg，外笼重1480kg，导轨架总重(共需80节，标准节每节重150kg)80×170kg，载重量(双笼)2×2000kg。(1)、总自重G=吊笼重＋外笼重＋导轨架总重＋载重重=2×2200kg＋1480kg＋80×170kg＋2×2000kg=4400kg＋1480kg＋13600kg＋4000kg=23480kg=23480kg×9.8m/s2=230.104kN(2)、基础承载P计算：P=2×G(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2)P=460.208kN基础承载力为460.208kN5.23#施工升降机基础计算降机搭设高度L=101m左右，共96节，每节自重170kg，吊笼规格为3.2m×1.5m。施工升降机主要技术参数：吊笼重(双笼)2×2200kg，外笼重1480kg，导轨架总重(共需96节，标准节每节重150kg)96×150kg，载重量(双笼)2×2000kg。(1)、总自重G=吊笼重＋外笼重＋导轨架总重＋载重重=2×2200kg＋1480kg＋96×170kg＋2×2000kg=4400kg＋1480kg＋16320kg＋4000kg=26200kg=26200kg×9.8m/s2256.76kN(2)、基础承载P计算：P=2×G(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2)P=513.52kN基础承载力为513.52kN6、车库顶板回顶措施通过上述计算，最大基础承载力为513.52kN。。15.3kN/㎡＜20kN/㎡(顶板设计荷载)。为确保车库顶板的受力荷载在设计允许荷载范围内，1#、2#人货梯采取在车库顶板7.8×7.8m的范围内进行加固回顶。3#人货梯采取在车库顶板7.8×4.3m的范围内进行加固回顶。以3#施工升降梯7.8×4.3m的范围内进行加固回顶验算，详见后附计算书。7、回顶技术要求(1)、离地200mm设置扫地杆。2层立杆中心位置上下对齐。(2)、立杆底部采用长木方作为垫木。(3)、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。(4)、顶托梁采用双拼Φ48×3.0钢管，钢管上设置间距300mm的90×40mm作为次梁。次梁顶紧地下室顶板。(5)、回顶排架立杆间距0.6m，步距1.8m。(6)、沿架体四周设置垂直剪刀撑，架体上下部设置一道水平剪刀撑。(7)、回顶支模架在结构施工时搭设，浇筑完混凝土后不拆除。8、回顶安全措施(1)、管理措施①、执行安全生产交底制度。施工作业前，由工长向施工班组作书面的安全交底，施工班组长签字，并及时向全体操作人员交底。②、执行施工前安全检查制。各班组在施工前对所施工的部位，进行安全检查，发现隐患，经有关人员处理解决后，方可进行施工操作。③、加强对施工人员的安全意识教育，提高自我防护意识，进场前对职工进行安全生产教育，以后定期、不定期地进行安全生产教育，加强安全生产、文明施工的意识。④、建立安全生产责任制。定期组织安全生产检查，并建立安全生产评定制度。根据安全生产责任制的规定，进行评比，对安全生产优良的班组和个人给予奖励，对于不注意安全生产的班组和个人给予处罚。(2)、施工措施①、支架搭设及拆除工人必须是持有省级建设厅颁发的特种作业人员。②、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。③、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。④、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。⑤、安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。⑥、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。⑦、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。9、升降机基础回顶支撑架PKPM计算书将施工升降机作用力，在其回顶范围内换算成均布荷载作为自重加到顶板自重中,按楼板支模架计算。9.1依据规范:《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-20089.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重40.40kN/m3。施工升降机力P=513.52kN。作用在7.8x4.3回顶范围内，换算成自重=15.3kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下：永久荷载效应S1=1.35×(40.40×0.20+0.20)=11.178kN/m2可变荷载效应S2=1.40×2.50=3.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。9.3模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=40.400×0.200×0.600+0.200×0.600=4.968kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×4.968+1.40×1.500)×0.300×0.300=0.079kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.079×1000×1000/32400=2.446N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×4.968+1.4×1.500)×0.300=1.585kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1585.0/(2×600.000×18.000)=0.220N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.968×3004/(100×6000×291600)=0.156mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!9.4模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=40.400×0.200×0.300=2.424kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载q1=1.35×2.424+1.35×0.060=3.353kN/m活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+3.353)×0.600=2.642kN（2）木方的计算按照三跨连续梁计算，计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 如下:均布荷载q=P/l=2.642/0.600=4.403kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.40×0.60×0.60=0.159kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×4.403=1.585kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×4.403=2.906kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.159×106/54000.0=2.94N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1585/(2×40×90)=0.661N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.484kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.484×600.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.100mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!9.5托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.906kN均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.395kN.m经过计算得到最大支座F=6.526kN经过计算得到最大变形V=0.120mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.395×106/1.05/8982.0=41.88N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.120mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!9.6模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1=0.096×3.000=0.288kN模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.600×0.600=0.072kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=40.400×0.200×0.600×0.600=2.909kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.269kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.600×0.600=0.900kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+1.40NQ9.7立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=7支撑结构的刚度比K=0.41单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.33依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.45x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=16支撑结构的刚度比K=0.41单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.33依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=1.45μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(1.45,1.45)=1.45依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数βH=1.00扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.11依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.00所以，立杆计算长度l0=βHβaμh=1.00×1.00×1.45×1.80=2.60m不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.67kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)，l0=2.60；立杆稳定性验算：l0=2.601m；λ=l0/i=2601/16.0=163.048查规范附表A-1可得φ=0.265σ=5672/(0.265×423.9)=50.433N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49M——立杆弯矩设计值；N'E——立杆的欧拉临界力，N'E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=0.000×0.000×0.000=0.000kN/m2风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la=0.000×0.600=0.000kN/m风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为：NWK=nwapwkH2/2B=7.000×0.000×3.002/(2×9.60)=0.000kN风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为：MLK=pwkh2/10=0.000×1.802/10=0.000kN.m风荷载引起的立杆弯矩标准值为：MWK=MLK=0.000kN.m风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK=1.4×0.000=0.000kN.m立杆轴力设计值为：N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK)=1.2×3.269+0.9×1.4×0.900+0.9×1.4×0.000=5.056kN立杆稳定性验算：l0=2.601m；λ=l0/i=2601/16.0=163.048查规范附表A-1可得φ=0.265立杆的欧拉临界力为：N'E=π2EA/λ2=32.419kNσ=5056/(0.265×423.9)+0/4491/(1-1.1×0.265×5056/32419)=44.954N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!10、附图附图01：主体阶段施工总平面图附图02：1#、2#施工人货梯平面布置图附图03：3#施工人货梯平面布置图附图04：1#/2#施工人货梯基础定位及配筋图附图05：3#施工人货梯基础定位及配筋图附图06：施工人货梯与楼层关系图附图07：1#/2#施工人货梯基础回顶支撑系统图附图08：3#施工人货梯基础回顶支撑系统图14