220kV变电站电气二次部分初步设计1

毕业设计(论文) 课 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 名 称 LWB220kV变电站电气二次部分初步设计 学 生 姓 名 付晓雷 学 号 0941201010 系、年级专业 电气工程系、09级电气工程及其自动化 指 导 教 师 何建政 职 称 高级工程师 2013年 5月 17 日 内容提要 变电站二次部分设计是变电站设计中不可缺少的环节，变电站的二次部分包括测量仪表、信号系统、继电保护、自动装置和远动装置，为能实现对全站的主设备、输、配电线路的自动监视、测量、控制和微机保护以及调度通信的综合性的自动化二次系统。合理的 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计和整定计算对保证变电站安全、稳定、可靠的运行起着非常重要的作用。 本设计主要介绍了LWB地区的某220kV变电站电气二次部分的初步设计。首先结合原始资料，根据主接线形式完成短路计算，然后结合已经获得的资料完成主变继电保护的配置、整定计算和设备选型，主变各侧断路器控制和信号回路设计，主变220kV侧隔离开关电动操作机构设计，变电站公共部分设计及其通讯部分的概述，同时完成绘制各个部分设计图纸。 关键词：短路计算；继电保护；整定计算；二次系统；断路器控制 Summary Substation secondary part design is indispensable in the design of substation, substation of the second part includes measuring instrument, signal system, relay protection and automatic device and remote device, in order to realize the total station's main equipment, transport, distribution circuit of automatic monitoring, measurement, control and microcomputer protection and scheduling communication comprehensive automation of quadratic system. Reasonable design and setting calculation to ensure substation safe, reliable, and stable operation plays a very important role. This design mainly introduces the LWB region of a 220 kV substation electrical secondary part of the preliminary design. Combining with the raw data first, according to the main wiring short circuit calculation form is complete, and combining with the data of have been completed main transformer relay protection configuration and setting calculation and equipment selection, the main variable in each side of the circuit breaker control signal and circuit design, main transformer of 220 kV side electric isolation switch operating mechanism design, substation overview of public parts design and communication, and complete drawing parts design drawings. Key words: short circuit calculation; Relay protection; Setting calculation; Secondary system; The circuit breaker control. 目录 内容提要………………………………………………………………………Ⅰ Summary………………………………………………………………………Ⅱ 第一部分 设计说明书 1 概述…………………………………………………………………………1 1.1 原始资料分析……………………………………………………………1 1.2 运行方式的确定………………………………………………………3 2 短路电流计算……………………………………………………………5 2.1 概述………………………………………………………………………5 2.2 短路计算的目的………………………………………………………5 2.3 短路计算条件………………………………………………………5 2.4 短路点的确定………………………………………………………6 2.5 计算方法及结果………………………………………………………6 3 互感器的配置与选型………………………………………………………8 3.1 电流互感器的配置………………………………………………………8 3.2 电压互感器的配置………………………………………………………8 3.3 电流互感器的选型………………………………………………………8 3.4 电压互感器的选型………………………………………………………9 4 电力变压器的保护配置与整定……………………………………………11 4.1 电力变压器保护配置概述………………………………………………11 4.2 三绕组变压器保护配置的基本要求……………………………………..11 4.3 变压器保护方式的确定………………………………………………12 4.4 变压器保护装置选型………………………………………………18 5 主变各侧断路器控制和信号回路设计……………………………………20 5.1 变电站断路器控制方式………………………………………………20 5.2 几种LW2型断路器操作开关的接点形式………………………………22 5.3 断路器控制回路的要求………………………………………………23 5.4 断路器控制回路方案比较………………………………………………23 5.5 断路器自动跳、合闸的信号回路……………………………………28 5.6 主变各侧断路器控制和信号回路设计……………………………31 6 主变220kV侧隔离开关电动操作设计………………………………32 6.1 隔离开关控制方式和回路构成原则…………………………………32 6.2 主变220kV侧隔离开关电动操作设计…………………………………32 7 公共部分设计……………………………………………………………34 7.1 直流系统设计……………………………………………………………34 7.2 不间断电源系统（UPS）……………………………………………34 7.3 全站时间同步系统………………………………………………………35 7.4 二次设备的接地…………………………………………………………36 8 变电站通讯部分概述……………………………………………………37 8.1 站内通信的分类…………………………………………………………37 8.2 站内通信组织设施和要求………………………………………………37 第二部分 设计计算书 9 短路电流计算………………………………………………………………39 9.1 等值电路的制定…………………………………………………………39 9.2 对称短路电流计算………………………………………………………40 9.3 不对称短路电流计算……………………………………………………46 10 主变压器继电保护整定计算……………………………………………53 10.1 瓦斯保护的整定………………………………………………………53 10.2 电流速断保护的整定………………………………………………53 10.3 纵联差动保护的整定………………………………………………53 10.4 变压器后备保护的整定………………………………………………55 10.5 变压器方向性零序电流保护的整定…………………………………56 10.6 中性点直接接地电网的零序电流保护整定…………………………56 10.7 变压器过负荷保护的整定……………………………………………57 总结……………………………………………………………………58 参考文献………………………………………………………………………59 致谢……………………………………………………………………………60 附图一 主变保护配置图 附图二 主变保护交流电流电压回路图 附图三 主变保护直流回路图 附图四 主变220kV侧断路器控制与信号回路图（一） 附图五 主变220kV侧断路器控制与信号回路图（二） 附图六 主变110kV侧断路器控制与信号回路图 附图七 主变10kV侧断路器控制与信号回路图 附图八 RCS978E接点联系图（一） 附图九 RCS978E接点联系图（二） 附图十 变压器保护柜端子排图（一） 附图十一 变压器保护柜端子排图（二） 1 概述 1.1 原始资料 (1)建所目的 LWB地区新建孟寨变电站，主要供电孟寨县并为柳林、石佛、徐庄4县水电外送提供接入点，提高了电源外送和用户供电的可靠性，加强地区220kV电网，为地区中间变电站。 (2)拟建变电所概况 孟寨220kV变电站接入系统方案：即大桥线单回剖进孟寨变，孟寨~融城改为新建220kV线路，导线型号改为LGJ-2×300，新建孟寨~滨河~华西220kV线路，如图1.1所示： 图1.1 新建孟寨变方案图 孟寨220kV变电站为220/110/10kV三级电压，由220kV和110kV两级电压接入系统。主变容量本期2×180MVA，终期2×180MVA。220kV远景出线为6回，本期3回（即至滨河2回，融城1回）。电气主接线采用双母线接线。 110kV终期出线6回，本期出线8回，用双母线接线。110kV断路器选用瓷柱式SF6气体绝缘单断口断路器，期额定电流为2000A,开断电流为31.5kA,3s热稳定电流31.5kA，动稳定电流峰值80kA。 10kV本期出线10回，终期出线12回。无功补偿容量为12×7.2Mvar并联电容器和1×10Mvar并联电抗器，采用单母线分段接线。10kV经过限流电抗器后的开断电流要求大于20.46kA，断路器选用VS1-10型真空断路器。进线额定电流为4000A，出线额定电流为1250A，进线断路器开断电流为40kA，出线断路器开断电流为31.5kA。 系统接线如图1.2所示： 图1.2 系统接线简图 (3)变压器参数 选用三相自然油循环风冷三线圈有载调压变压器，两台主变压器均采用中性点直接接地的形式，220、110kV中性点采用隔离开关接地的方式，10kV为三角形接线，为不接地系统。 型号：SFSZ9-180000/220 接线组别：YN,yn0,d11 电压比及抽头：230±8×1.25%/121/11kV 容量比：180/180/90 阻抗电压参考值： = 12～14 =7～9 =22～24 220kV中性点绝缘等级：110kV 110kV中性点绝缘等级：60kV (4)短路电流计算参数 全省220kV及以上网络参与计算。 短路水平年按远景水平年考虑。 短路阻抗不含变电站本身阻抗。 短路阻抗为标幺值，其基准值为： ， 。 （4）大方式系统短路阻抗正序网络如图1.3所示，零序网络如图1.4所示： 图1.3 系统正序网络图 图1.4 系统零序网络图 (5)变电站本期出线潮流估计如下表1.1所示： 表1.1 系统出线情况 电压等级 间隔方向 线型 长度（km） 输送潮流(MW) 220kV 孟寨-滨河 LGJ-2×300 50 -395~+100 孟寨-滨河 LGJ-400 50 -234~+100 孟寨-融城 LGJ-400 17 -234~+234 110kV 孟寨-昊元 LGJ-185 3.3 -40~+70 孟寨-大冶 LGJ-185 7 -40~+70 孟寨-宣化 LGJ-185 41 -40~+70 孟寨-颍阳 LGJ-240 13 -50~+80 孟寨-宝丰 LGJ-240 27.5 -50~+80 孟寨-宝丰 LGJ-240 27.5 -50~+80 1.2 运行方式的确定 电力系统中，为使系统安全、经济、合理运行，或者满足检修工作的要求，需要经常变更系统的运行方式，由此相应地引起了系统参数的变化。在设计变、配电站选择开关电器和确定继电保护装置整定值时，往往需要根据电力系统不同运行方式下的短路电流值来计算和校验所选用电器的稳定度和继电保护装置的灵敏度。 最大运行方式，是系统在该方式下运行时，具有最小的短路阻抗值，发生短路后产生的短路电流最大的一种运行方式。一般根据系统最大运行方式的短路电流值来校验所选用的开关电器的稳定性。 最小运行方式，是系统在该方式下运行时，具有最大的短路阻抗值，发生短路后产生的短路电流最小的一种运行方式。一般根据系统最小运行方式的短路电流值来校验继电保护装置的灵敏度。 最大、最小运行方式的选择，目的在于计算通过保护装置的最大、最小短路电流。 由于在本次设计中，该变电站本期2台主变压器投入运行，终期3台，故运行方式按只有2台主变压器运行的方式来确定。本站的最大运行方式为两台主变并列运行，此时阻抗最小；最小运行方式为单台主变运行，此时阻抗最大。根据不同的运行方式分别算出各个短路点发生四种短路情况下的最大、最小短路电流，作为二次部分继电保护整定的条件。 2 短路电流计算 2.1概述 短路是电力系统的严重故障。所谓短路,是指一切不正常的相与相之间或相与地之间发生通路的情况。 产生短路的原因有以下几个方面：（1）元件损坏；（2）气象条件恶化 ；（3）人为事故；（4）其它。 在三相系统中可能发生的短路有：（1）三相短路；（2）两相短路；（3）两相接地短路；（4）单相接地短路。 三相短路也称为对称短路,系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态。其它类型的短路都是不对称的路。 电力系统的运行经验表明,在各种类型的短路中,单相短路占大多数,两相短路较少,三相短路机会最少。从短路计算方法来看,一切不对称短路的计算在采用对称分量法后,都归结为对称短路的计算。 2.2 短路计算的目的 在变电站的设计中，短路计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几个方面[1]： (1) 选择有足够机械稳定度和热稳定度的电气设备。 (2) 为了合理的配置各种继电保护和自动装置并正确整定其参数，必须对电力网中发生的各种短路进行计算和分析。在这些计算中不但要知道故障支路中的电流值,还必须知道在网络中的分布情况，有时还要知道系统中某些节点的电压值。 (3) 在设计和选择发电厂和电力系统电气主接线时,为了比较各种不同方案的接线图,确定是否需要采取限制短路电流的措施,都要进行必要的短路电流计算。进行电力系统暂态稳定计算,研究短路对用户工作的影响等,也包含有一部分短路计算。 2.3 短路计算条件 在实际工作中,根据一定的任务进行短路计算时必须首先确定计算条件。所谓计算条件是指短路发生时系统的运行方式,短路的类型和发生地点,以及短路发生后所采取的措施。为使所选电器具有足够的可靠性、经济性和合理性，并在一定时期内适应电力系统发展的需要，作验算用的短路电流应按下列条件确定： (1) 容量和接线：按本工程设计最终容量计算，并考虑电力系统远景发展规划一般为本期工程建成后的5~10年，其接线应采用可能发生最大短路电流的正常接线方式，但不考虑在切换过程中可能短时并列的接线方式。 (2) 短路种类：一般按三相短路验算，若其它种类短路较三相短路严重时，则应按最严重的情况验算。 (3) 正常工作时，三相系统对称运行。 (4) 所有电源的电动势相位角相同。 (5) 电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变化。 (6) 短路发生在短路电流为最大值的瞬间。 (7) 不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。 (8) 元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。 2.4 短路点的确定 短路点应选择在正常接线方式时，短路电流为最大的点[2]。比如变压器回路中的断路器，应比较断路器前后短路时通过该断路器的电流值，母联断路器则应考虑母联断路器向备用母线充电时，备用母线故障，流过母联断路器的电流值。 本变电站有三个电压等级，根据220kV、110kV侧进行继电保护的整定计算的要求，取如下三个短路点如图2.1所示： 图2.1 短路点选择 2.5计算方法及结果 (1) 本站的最大运行方式为两台主变并列运行，此时阻抗最小；最小运行方式为单台主变运行，此时阻抗最大。 (2) 本站的短路计算为工程计算，220kV侧系统可近似看成无穷大系统，110kV接入系统，所以 、 、 短路时，各侧提供的短路电流都需进行计算。 (3) 计算时，基准容量取100MVA，基准电压取各级平均额定电压，即220kV侧取230kV，110kV侧取115kV，10kV侧取10.5kV。 (4) 根据变压器和输电线路继电保护整定的要求，在母线各侧计算不同短路类型（包括三相短路、两相短路、两相接地短路、单相短路）的短路电流，其结果如表2.1所示。 表2.1 各母线侧短路计算结果 最大运行方式 最小运行方式 220kV 母 线 侧 16.524 kA 0.2076 kA 14.3098 kA 0.1798 kA 16.524 kA 0.4584 kA 16.9023 kA 0.4443 kA 110kV 母 线 侧 9.6594 kA 0.4290 kA 8.3650 kA 0.3715 kA 11.846 kA 0.6754 kA 10.988 kA 0.6216 kA 10kV 母 线 侧 55.3716 kA 4.5064 kA 47.9518 kA 3.9025 kA 95.904 kA 7.805 kA 107.293 kA 7.0485 kA 3 互感器的配置与选型 3.1电流互感器的配置 (1) 凡装有断路器的回路均应装设电流互感器，数量应满足测量仪表、保护和自动装置要求。 (2) 在未设断路器的下列地点也应装设电流互感器：发电机和变压器的中性点、发电机和变压器的出口、桥形接线的跨条上等。 (3) 对直接接地系统，一般按三相配置。对非直接接地系统，依具体要求按两相或三相配置。 根据以上要求，结合安全、可靠、经济等原则，选择主接线中电流互感器的配置。 3.2 电压互感器的配置 (1) 电压互感器的数量和配置与主接线方式有关[3]，并应满足测量、保护、同期和自动重合闸的要求。电气互感器的配置应能保证在运行方式改变时，保护装置不得失压，同期点的两侧都提取到电压。 (2) 6～220kV电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器。旁路母线上是否需要装设电压互感器，应视各回出线外侧装设电压互感器的情况和需要确定。 (3) 当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上就装设电压互感器。 (4) 兼作为并联电容器组泄能和兼作为限制切断空载长线过电压的电磁式电压互感器，其与电容组之间和与线路之间不应有开断点[5]。 根据以上要求，结合安全、可靠、经济等原则，选择主接线中电压互感器的配置。 3.3 电流互感器的选型 (1) 一次回路额定电压和电流的选择[4]： UN≥UNs （3.1） IN≥Imax （3.2） 式中 IN、UN——电流互感器一次回路额定电压和电流； UNs——安装地点的电网电压； Imax——流过电流互感器的长期最大工作电流。 (2) 二次额定电流的选择：弱电系统用1A，强电系统用5A。 (3) 热稳定和动稳定校验： 热稳定： It2≥Qk或(KtIN1)2≥Qk(t=1) （3.3） 内部动稳定： ies≥ich或 IN1Kes≥ich （3.4） 外部动稳定： Fal≥0.5×1.73×10-7ich2L/a （3.5） 式中 Fal——作用于电流互器瓷帽端部的允许力； L——电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距。 (4) 根据电流互感器的配置原则和设计需要，选择电流互感器结果如表3.1所示： 表3.1 电流互感器参数 安装地点 型 号 数 据 电 压 (kV) 电 流 (A) 动稳定倍数kd 热稳定 (kA)2s 220kV出线 LRD-220 工作值 220 768.00 71.2 536.38 额定值 220 1000 68.4 512.43 110kV出线 LCW-110 工作值 110 459.6 45.17 346.38 额定值 110 600 65～​165 490～3240 主变220kV侧 LCWD3-220 工作值 220 472.4 18.06 346.38 额定值 220 600 65～​165 1225～8100 主变110kV侧 LCB-110 工作值 110 944.8 11.94 605.69 额定值 110 1000 90 10000 主变10kV侧 LAJ-10 工作值 10 4949.3 9.55 2420.94 额定值 10 5000 90 62500 3.4 电压互感器的选型 (1) 一次回路电压选择： 为了确保电压互感器安全和在规定的准确等级下运行，电压互感器一次绕组所接电网电压UNs应在（0.8~1.2）UN1范围内变动，即应满足下列条件： 0.8UN1＜UNs＜1.2UN1 （3.6） (2) 二次回路电压的选择： 电压互感器的二次侧额定电压应满足保护和测量使用 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 仪表的要求。电压互感器二次侧额定电压可按《电力工程电气设计手册》P251表6~36选择[6]。 (3) 根据电压互感器的配置原则和设计需要，选择电压互感器结果如表3.2所示： 表3.2 电压互感器参数 安装地点 TV型号 电压（kV） 变 比 备注 220kV侧 TYD-220 220 成套电容式 110kV侧 TYD-110 110 成套电容式 10kV侧 JDZX10-10 10 单相油浸式 4 电力变压器的保护配置与整定 4.1 电力变压器保护配置概述    变压器的故障可分为油箱内故障和油箱外故障两类[18]，油箱内故障主要包括绕组的相间短路、匝间短路、接地短路，以及铁芯烧毁等。变压器油箱内的故障十分危险，由于油箱内充满了变压器油，故障后强大的短路电流使变压器油急剧的分解气化，可能产生大量的可燃性瓦斯气体，很容易引起油箱爆炸。油箱外故障主要是套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。    电力变压器不正常的运行状态主要有外部相间短路、接地短路引起的相间过电流和零序过电流，负荷超过其额定容量引起的过负荷、油箱漏油引起的油面降低，以及过电压、过励磁等。 变压器保护的配置应遵循以下基本原则： (1)瓦斯保护 800kVA及以上的油浸式变压器和400kVA以上的车间内油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。瓦斯保护用来反应变压器油箱内部的短路故障以及油面降低，其中重瓦斯保护动作于跳开变压器各电源侧断路器，轻瓦斯保护动作于发出信号。 (2)纵差保护或电流速断保护 6300kVA及以上并列运行的变压器，10000kVA及以上单独运行的变压器[19]，发电厂厂用或工业企业中自用6300kVA及以上重要的变压器，应装设纵差保护。其他电力变压器，应装设电流速断保护，其过电流保护的动作时限应大于0.5s。2000kVA以上的变压器，当电流速断保护灵敏度不能满足要求时，也应装设纵差保护。纵差保护用于反应电力变压器绕组、套管及引出线发生的短路故障，其保护动作于跳开变压器各电源侧断路器并发相应信号。 (3)相间短路的后备保护 相间短路的后备保护用于反应外部相间短路引起的变压器过电流，同时作为瓦斯保护和纵差保护（或电流速断保护）的后备保护[20]，其动作时限按电流保护的阶梯形原则来整定，延时动作于跳开变压器各电源侧断路器，并发相应信号。一般采用过流保护、复合电压起动过电流保护或负序电流单相低电压保护等。 (4)接地短路的零序保护 对于中性点直接接地系统中的变压器，应装设零序保护，零序保护用于反应变压器高压侧（或中压侧），以及外部元件的接地短路。 (5)过负荷保护 对于400kVA以上的变压器，当数台并列运行或单独运行并作为其他负荷的备用电源时，应装设过负荷保护。过负荷保护通常只装在一相，其动作时限较长，延时动作于发信号。 (6)其他保护: 高压侧电压为500kV及以上的变压器，对频率降低和电压升高而引起的变压器励磁电流升高，应装设变压器过励磁保护[21]。对变压器温度和油箱内压力升高，以及冷却系统故障，按变压器现行标准，应装设相应的保护装置。1000kVA及以上容量的油浸式变压器才装设有温度信号计，一般规定正常运行时上层油温不超过85°，否则应发出信号提示值班人员。最高不超过95°，超过则动作于跳开变压器各侧开关。 4.2 三绕组变压器保护配置的基本要求 对于三绕组变压器的后备保护，当变压器油箱内部故障时，应断开各侧断路器，当油箱外部故障时，只应断开近故障点侧的变压器断路器，使变压器的其余两侧继续运行。 (1) 对于单侧电源的三绕组变压器，应设置两套后备保护，分别装于电源侧和负荷侧。保护带两级时限，以较小的时限跳开变压器断路器，以较大的时限断开变压器各侧断路器。 (2) 对于多侧电源的三绕组变压器，应在三侧都装设后备保护。 (3) 对两侧有电源的三绕组降压变压器，三侧均应装设。 装于各侧的过负荷保护，均经过同一时间继电器作用于信号。由于本次设计10kV侧不考虑负荷，则过负荷保护安装在高、中压侧。 4.3 变压器保护方式的确定 根据变压器保护配置的基本原则，可确定本变电站变压器的保护方式，如表4.1所示。 表4.1 变压器保护配置 变压器主保护配置 瓦斯保护、纵联差动保护、电流速断保护 变压器后备保护配置 方向性零序电流保护、中性点直接接地零序电流保护、复合电压起动的过电流保护、过负荷保护 (1) 瓦斯保护 瓦斯保护的动作原理是：在变压器内部故障点局部产生高温后，致使油温升高，体积膨胀，乃至沸腾，电弧使绝缘物和变压器油分解而产生大量气体来实现[22]。 (2) 电流速断保护的整定 变压器电流速断保护的作用，是防止被保护范围内发生金属性单相或多相短路时产生过电流长时间冲击而引起事故扩大，并波及故障线路及其上的设备。因此一般都作用于断路器跳闸，以便迅速切断故障点电源。 ① 保护动作电流按避越变压器外部故障的最大短路电流来整定： （4.1） 式中 ——可靠系数，取1.4~1.6； ——降压变压器低压侧母线发生三相短路时，流过保护装置的最大短路电流。 电流速断保护的动作电流还应避越空载投入变压器时的励磁涌流，一般动作电流应大于变压器额定电流的3~5倍。 保护装置的灵敏系数 (4.2) 式中 ——系统最小运行方式下，变压器的电源侧引出端发生两相金属短路时流过保护装置的最小短路电流。 要求保护装置的灵敏系数： ≥2 ② 中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应按避越变压器受电侧故障时流过继电器的最大不平衡电流来整定 （1） 中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应安避越变压器受电侧故障时流过继电器的最大不平衡电流整定： = （4.3) 式中 ——可靠系数，取1.3； ——电流互感器的同型系数，取0.5； ——电流互感器的相对误差，取0.1； 、 ——降压变压器低压侧母线上发生三相短路时，流过继电器的最大短路电流和不平衡电流。 (3) 纵联差动保护的整定 变压器纵差保护主要作用来保护变压器绕组内部及其引出线上发生的多相短路，同时也可以保护变压器单相匝间短路和接地短路[23]。 差动保护是反映变压器高、低两侧电流差而动作的保护装置。实际上在保护范围内没有故障时也有较大的不平衡电流流过继电器，因此必须设法减小和躲开不平衡电流，才能在变压器上使用差动保护。 ① 变压器差动保护的动作原理 工作原理：当变压器正常运行或外部故障时，流入差动继电器的电流为不平衡电流。由于预先选择好两侧电流互感器的变比和接线方式[24]，故该部平衡电流值很小，流入电流继电器内的电流 ，保护部不动作。当保护区内发生故障时，对于单电源侧变压器，则 （或 ）=0，故 = （或 ）＞ （ 为继电器的动作整定电流），则继电器动作，瞬时使变压器侧的断路器跳开。 ② 采用BCH-2型差动继电器的整定计算 动作电流的整定 首先决定基本侧。以变压器额定运行时所计算出的流入继电器电流较大者为基本侧。然后按以下各式计算基本侧差动保护的动作电流。 (a) 按躲过变压器空载投入或外部短路切除后电压恢复时的励磁涌流来整定 （4.4) 式中 ——可靠系数，取1.5； ——变压器的额定电流； (b) 按躲过最大不平衡电流来整定 = （4.5) = （4.6) 式中 ——可靠系数，取1.3； ——最大不平衡电流（A）； ——非周期分量引起的误差，取1； ——电流互感器同型系数，两侧互感器型号相同时取0.5，不同时取1； ——电流互感器最大相对误差，取0.1； ——变压器调压范围的一半，取0.05； ——继电器实用匝数与计算匝数不等产生的相对误差，取中间值0.05； ——变压器外部三相短路时流经基本侧的最大稳态短路电流（A）。 (c) 按躲过电流互感器二次侧回路断线而引起的电流变动来计算 （4.7) 式中 ——可靠系数，取1.3； ——变压器的额定电流； 基本侧继电器动作电流计算值为 （4.8) 动作时限的整定 差动保护的动作时限取0s。 确定基本线圈及平衡线圈的匝数 （4.9) 式中 ——差动线圈匝数； ——继电器的动作安匝值，对于BCH-2型， =60At； ——差动线圈实用匝数； ——平衡线圈实用匝数。 非基本侧线圈匝数 的计算 （4.10) 式中 ——非基本侧线圈匝数； ——实际选用线圈匝数； ——电流互感器的二次额定电流； ——差动线圈实用匝数。 校验 值 = ＜5% （4.11) 式中 ——非基本侧线圈匝数； ——非基本侧线圈实际匝数 ——差动线圈实用匝数。 灵敏度校验 ≥2 （4.12) 式中 ——灵敏度系数； ——最小运行方式下变压器低压侧两相短路稳态电流（A）； ——保护装置二次动作电流。 (4) 变压器复合电压起动的过电流保护的整定 保护装置中电流元件和相间电压元件的整定原则与低电压起动过电流保护相同。序电压元件的起动电压按躲开正常运行方式下负序过滤器出现的最大不平衡电压来整定[25]，根据运行经验，保护动作的起动电流可按下式计算： （4.13) 式中 ——可靠系数，取1.2； ——返回系数，取0.85； ——变压器额定电流。 负序电压继电器动作电压按躲开正常运行时的不平衡电压整定： 0.06 （4.14) 式中 ——额定相间电压。 对于高中压侧有电源的降压变压器，如高压侧为主电源时，则保护装于高压侧及低压侧。低压侧无电源时，保护以较短时限断开该侧断路器。高压侧保护包括带方向和不带方向的两部分，带方向的保护其方向指向后备保护时限较小的一侧，以短时限断开该侧断路器，不带方向的保护以较大时限断开另一侧断路器，以再大一级时限断开全部断路器。当高压侧断开时，变压器本身对内部故障无后备保护，这种运行方式机会少，变压器故障少，差动和瓦斯保护都拒动的可能性更小，三者凑在一起的概率可以不考虑，因而上述保护配置是可以允许的。如果上述保护不能满足灵敏性的要求，允许三侧都装设后备保护。高、中压两侧中后备保护时限较小的一侧装设方向保护，另一侧装设不带方向的保护。 (5) 变压器方向性零序电流保护 在双侧或多侧电源的网络中电源处变压器中性点一般至少有一台接地，由于零序电流的实际流向是由故障点流向各个中性点接地的变压器，因此在变压器接地数目比较多的复杂网络中，就需要考虑零序电流保护动作的方向性问题。 零序功率方向继电器接于零序电压3 和3 之上，它只反应于零序功率的方向而动作。当保护范围内部故障时，按规定的电流电压方向看，3 超前于3 为 ，继电器此时应正确动作，并应工作在最灵敏的条件下。 继电器动作方程为 ＞0 （4.15) 目前在电力系统中，都是把最大灵敏角做成 ，即要求加入继电器的 应超前于 时动作最灵敏。为适应这个要求，将电流线圈与电流互感器之间同极性连接，而电压线圈和电压互感器之间不同极性连接，即 = ， = - ， ，刚好符合最灵敏的条件。 由于越靠近故障点的零序电压越高，因此零序功率方向元件没有电压死区。相反地，倒是故障点距保护安装点很远时，由于保护安装处的零序电压较低，零序电流很小，继电器反而可能不起动。为此，必须校验方向元件在这种情况下的灵敏系数，即应采用相邻元件末端短路时，在本安装处的最小零序电流与功率方向继电器的最小起动电流之比来计算灵敏系数，并要求 ≥1.5。 (6) 中性点直接接地电网的零序电流保护的整定 部分变压器中性点接地，中性点未装设间隙的分级绝缘变压器应装设零序电流保护和零序电压保护。 ① 部分变压器中性点接地运行，中性点未装设间隙的分级绝缘变压器，零序电流保护整定计算 （4.16) 式中 ——配合系数，取1.1； ——零序电流分支系数，其值等于出线零序电流保护范围末端发生接地短路时，流过本保护的零序电流与流过线路零序电流之比，选用 值为最大运行方式，作为计算运行方式； ——出线零序电流后备段的动作电流。 ② 与中性点不接地运行的变压器的零序电压元件在灵敏系数上相配合。当零序电压元件处于动作边缘时 （4.17) 式中 ——当零序电压元件处于动作边缘时，流过被保护变压器的零序电流； ——被保护变压器的零序电抗； ——零序电压元件的动作电压。 ③ 灵敏系数 ＞1.5 （4.18) (7) 变压器过负荷保护 为了防止变压器长时间在超过允许负载能力下运行，需要装设过负荷保护装置。过负荷引起的电流三相是对称的，因此过负荷保护可用一个电流继电器连接到任一相即可。在有人值班的场所，过负荷一般作用于信号。 ① 动作电流的整定。按躲过变压器的额定电流来整定 （4.19) 式中 ——过负荷保护装置动作电流整定值（A）； ——变压器额定电流（A）； ——电流互感器变比。 ② 动作时限的整定：动作时限为 ，一般用于信号。 4.4 变压器保护装置选型 根据变压器保护整定计算，选择南瑞生产的RCS-978变压器保护装置。RCS-978系列数字式变压器保护适用于500kV及以下电压等级、需要提供双套主保护、双套后备保护的各种接线方式的变压器[26]。 保护的主体方案是将一台主变的全套电量保护集成在一套保护装置中，主保护和后备保护共用一组电流互感器TA。主保护包括：稳态比率差动保护、差动速断保护、高灵敏工频变化量比率差动保护、零序比率差动或分侧差动（针对自耦变压器）保护和过励磁保护（定、反时限可选）。后备保护包括：阻抗保护、复合电压闭锁方向过流保护、零序方向过流保护、零序过压保护、间隙零序过流保护、过负荷报警、起动风冷、过载闭锁有载调压、零序电压报警、TA异常报警和TV异常报警等。另外，RCS-978的附加功能包括：完善的事件报文处理、灵活的后台通信方式、与COMTRADE兼容的故障录波、后台管理故障分析软件等。对于一个大型变压器，配置RCS-978保护装置，实现主保护、后备保护、异常运行保护的全套双重化，操作回路和非电量保护装置独立组屏。 性能特点： (1)装置采样率为每周波24点，主要继电器采用全周波傅氏算法。装置在较高采样率前提下仍能保证故障全过程中所有保护继电器（主保护与后备保护）的并行实时计算，使装置具有很高的固有可靠性和安全性。 (2)管理板中设置了独立的总起动元件，动作后开放保护装置的跳闸出口继电器正电源；同时针对不同的保护采用不同的起动元件，CPU板各保护动作元件只在其相应的起动元件动作后同时管理板相应的起动元件也动作才能有跳闸输出。保护装置的元件在正常情况下损坏不会引起装置误输出，装置的可靠性很高。 (3)变压器各侧二次电流相位和平衡通过软件调整，平衡系数调整范围可达16倍。装置采用Δ→Y变化调整差电流平衡，可以明确区分涌流和故障电流，大大加快差动保护在空投变压器于内部故障时的动作速度。 (4)稳态比率差动保护的动作特性采用三折线，励磁涌流闭锁判据采用差电流二次、三次谐波或波形判别。采用差电流五次谐波进行过励磁闭锁。装置采用适用于变压器的谐波识别抗TA饱和的方法，能有效地解决变压器在区外故障伴随TA饱和时稳态比率差动保护误动作问题。 (5)工频变化量比率差动保护完全反映差动电流和制动电流的变化量，不受变压器正常运行时负载电流的影响，有很高的检测变压器内部小电流故障的能力（如中性点附近的单相接地及相间短路，单相小匝间短路）。同时，工频变化量比率差动的制动系数和制动电流取值较高，耐受TA饱和的能力较强。 (6)装置针对自耦变压器设有零序比率差动保护或分侧差动保护。零差保护各侧零序电流均由装置自产得到，各侧二次零序电流平衡由软件调整。又采用正序电流制动与TA饱和判据相结合的方法，以避免区外故障时零差保护误动。 (7)装置采用电压量与电流量相结合的方法，使差动保护TA二次回路断线和短路判别更加可靠准确。 (8)反时限过励磁保护的动作特性能针对不同的变压器过励磁倍数曲线进行配合，过励磁倍数测量值更能反映变压器的实际运行工况。 (9)各侧后备保护考虑最大配置要求，跳闸输出采用跳闸矩阵整定，适用于各种跳闸方式。阻抗保护具有振荡闭锁功能，TV断线时阻抗保护退出。为防止变压器和应涌流对零序过流保护的影响，装置设有零序过流保护谐波闭锁功能。 (10)采用友好的人机界面。液晶上可显示时间、变压器的主接线、各侧电流、电压大小、功率方向、频率、过励磁倍数和差电流的大小。键盘操作简单，菜单和打印的 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 为简体汉字。 (11)通过相应的PC机软件包，利用通信方式，提供方便与易用的手段进行装置的设置、观察装置状态以及了解记录的信息，例如整定值，模拟量实时值，开入量状态以及录波数据等。故障分析软件包使用户在故障发生后可以方便地进行故障分析。 (12)装置采用整体面板、全封闭8U机箱，强弱电严格分开，取消传统背板配线方式。在软件设计上也采取相关的抗干扰措施，使装置抗干扰能力大大提高，顺利通过了各种抗干扰标准的测试。 RCS-978装置具有以下优点： (1)设计简洁，二次回路清晰；(2)运行方便，安全可靠；(3)整定、调试和维护方便。 5 断路器控制和信号回路设计 5.1 变电站断路器控制方式 变电站的控制方式分为有人值班、驻所值班和无人值班三种方式[6]。有人值班的变电站应设主控制室，驻所值班和无人值班的变电站一般设控制小室。一般220kV变电站采用有人值班的控制方式。 (1) 220kV变电站断路器控制方式 对220kV变电站可选择的控制方式有集中控制和分散控制两种[8]。分散控制是在各高压配电装置处设若干分控制室,将继电保护装置和部分控制设备下放到分控制室:此外,还设有主控制室在主控制室和分控制室之间,采用近距离远动装置实现遥控、遥信、遁测,即所内远动形式。分散控制方式具有节省控制电缆减少高压电磁场对二次回路的干扰、降低电流互感器二次负担、减少控制室面积等优点。由于目前国内对主控制室和分控制室之间的信息传输问题还没有适合的信息传输装置可供选择,因此,对220kV变电站推荐采用集中控制方式。在配电装置处设分控制室的方式,今后在一些工程中可选择试点,取得经验后再推广采用。 220kV变电站在主控制室内集中控制的设备应为:主变压器、线路并联电抗器、35kV及以上线路及相应的母联断路器、分段断路器、旁路断路器等。相应的控制、保护设备也应布置在主控制室内。220kV变电站的无功补偿设备,如同步调相机、电力电容器、电抗器、静止补偿装置等, 一般也应在主控制室内集中控制。如果由于总体布置上的要求,当无功补偿设备离主控制室较远,无功补偿设备本身又是户内式或者部分设备布置在户内,在这种情况,若采用就地控制在技术上和经济上更加合理并征得运行单位同意时,也可以采用就地控制。 220kV断路器宜采用弱电或强电一对一控制。弱电一对一控制适用于控制对象多,需要缩小监视面的场合, 并可以与微处理机为控制部件核心的可编程序数字信息处理系统配合使用,运行人员对这种控制方式很满意。目前,南京电力自动化设备厂等仿制出高质量的弱电控制开关,为这种控制方式的推广提供了一定的条件。 对规模较小的220kV变电站,在控制对象不多,监视面不大的情况下,采用强电一对一控制较合适。 因220kV系统比较重要,断路器的数量一般较少,故不推荐采用选线控制。 (2) 220kV及以下电压的变电站断路器控制方式 应在站控制室控制的元件有主变压器、调相机、串联补偿电容器组、母线联络、线路并联电抗器、母线分段、旁路、联络线、35kV及以上线路。 6-l0kV屋内配电装置到用户的线路一般采用就地控制[14]。 变电站内各元件的继电保护装置和电度表,一般装设在控制该元件的地方。 当35kV及以上配电装置离控制室较远时,其母线设备和线路的继电保护及电度表,可装设在屋内配电装置室内或屋外配电装置的继电器室内。 强电控制分为强电一对一直接控制和强电选线控制。后者在实际工程中应用的很少。强电一对一直接控制,这种方式具有控制回路接线简单,操作电源电压单一,运行人员容易掌握,维护方便,可靠性较高等优点,是国内投入运行的各类发电厂、变电站中采用的一种主要的控制方式。强电控制因控制设备的电压比较高,为满足绝缘距离的要求,控制设备、接线端子排等设备体积都比较大,因而在控制屏(台)上单位面积内可布置的控制回路数就较少。 近年来,随着计算机监控系统的广泛应用,取消了传统的控制屏(台),取而代之的是大屏幕CRT显示以及微机监控系统。二次回路发生了根本性的变化,二次设备用电缆硬连接的情况在不断减少,许多功能由计算机软件来实现,如软光字牌、软开关、软连接片等,使得二次回路的接线简单清晰,小型设备的布置问题不再突出[27]。因此,新建大型发电厂, 断路器的控制大都采用强电一对一直接控制的方式,控制电源一般为直流220V或110V。 (1) 强电一对一控制 采用 LW2,LW5等系列控制开关对操作对象实行强电一对一控制,是我国长期以来采用的为广大运行人员所熟悉的方式,实践证明这种方式安全可靠。发电厂和变电站中常用的控制开关:一种是跳、合闸操作都分两步进行,手柄有两个固定位置和两个操作位置的LW2系列控制开关,由它构成的控制、信号接线能直接反映运行、事故和操作过程各种状态,便于分析各种工况,多用于主设备的断路器控制回路;另一种是操作只需一步进行,手柄有一个固定位置和两个操作位置的LW5系列控制开关,由它构成的控制、信号接线也能反映运行和事故的各种工况,虽然没有LW2那样清晰,但操作较简单,多用于厂用电动机系统的断路器控制回路。 LW2系列控制开关面板有方形和圆形两种,手柄有9种型式,根据接线是否需定位、自动复归、取出手柄和内附信号灯等要求任意选择。 LW5系列控制开关有旋钮和普通手柄两种,操作方式有自复式和定位式两种。其开关按触点系统档数分1-16等16种。 (2) 强电小型开关控制 强电小型开关控制兼有一般强电控制以及弱电控制两种方式的一些优点。强电小型开关控制接线常采用控制台一信号返回屏型式,它是以强电小开关为主要操作元件的直接操作方式。它具有弱电控制方式缩小监视面、操作集中、模拟性强等优点,又可取消采用弱电控制时的强弱电之间的转换环节,安装单位和一般强电开关控制一样也能分得清楚,克服了弱电控方式在这方面的不足。 5.2 几种LW2型断路器操作开关的接点形式 控制开关正面为一个操作手柄和面板,安装在控制屏前。与手柄固定连接的转轴上有数节触点盒,安装在控制屏后。每个触点盒内有4个定触点和1个动触点。定触点分布在盒的四角,盒外有供接线用的四个引出线端子。动触点根据凸轮和簧片形状以及在转轴上装的初始位置可组成14种型式的触点盒,其代号为1、1a、2、4、5、6、6a、7、8、10、20、30、40、50等。其中LW2-Z型和LW2-YZ型控制开关中各型触点盒的触点随手柄转动位置如图5.1所示。表中动触点的型式有两种:一种是触点在轴上,随轴一起转动;另一种是触点在轴上有一定的自由行程,这种型式的触点当手柄转动角度在其自由行程以内时,可保持在原来的位置上不动。 图中的1、1a、2、4、5、6、6a、7、8型触点是随轴转动的动触点,10、40、50型触点在轴上有45度的自由行程;20型触点在轴上有90度的自由行程;30度型触点在轴上有135度的自由行程。具有自由行程的触点切断能力较小,只适合于信号回路。 LW2系列控制开关档数一般为5档,最多不应超过6档。超过6档的,其触点可能接触不可靠。当控制开关触点不够用时,可以借用中间继电器来增加触点。 LW2 系列控制开关的额定电压为250V,当电流不超过0.1A 时，允许使用380V。 5.3 断路器控制回路的要求 断路器控制回路的设计要按照以下要求进行[8]： (1) 断路器操作机构中的合、跳闸线圈是按短时通电设计的，故在合、跳闸完成后应自动解除命令脉冲，切断合、跳闸回路，以防合、跳闸线圈长时间通电。 (2) 合、跳闸电流脉冲一般应直接作用于断路器的和、跳闸线圈，但对电磁操作机构，合闸线圈电流很大（35—250A左右），须通过合闸接触器接通合闸线圈。 (3) 无论断路器是否带有机械闭锁，都应具有防止多次合、跳闸的电气防跳措施。 (4) 断路器既可利用控制开关进行手动跳闸与合闸，又可由继电保护和自动装置自动跳闸与合闸。 (5) 能监视控制电源及合、跳闸回路的完好性；应对二次回路短路或过负载进行保护。 (6) 应有反应断路器状态的位置信号和自动合、跳闸的不同的显示信号。 (7) 对于采用气压、液压和弹簧操作机构的断路器，应有压力是否正常、弹簧是否拉紧到位的监视回路和闭锁回路。 (8) 对于分相操作的断路器，应有监视三相位置是否一致的措施。 (9) 接线应简单可靠，使用电缆芯数应尽量少。 5.4 断路器控制回路方案比较 (1) 配以弹簧操动机构的断路器控制电路 弹簧操作机构的断路器控制信号电路如图5.2所示。图中,M为储能电动机。电路的工作原理与电磁操作机构的断路器相比,除有相同之处以外,还有以下特点[8]: ① 当断路器元自动重合闸装置时,在其合闸回路中串有操作机构的辅助常开触点Q1。只有在弹簧拉紧、Q1闭合后,才允许合闸。 ② 当弹簧拉紧后,两对常闭触点Q1断开,合闸回路中的辅助常开触点 Q1闭合电动机M停止转动。此时,进行于动合闸操作,合闸线圈YC带电,使断路器利用弹策存储的能量进行合闸,合闸弹簧在释放能量后,又自动储能,为下次动作做准备。 ③ 当断路器装有自动重合闸装置时,由于合闸弹簧正常运行处于储能状态,所以能可靠地完成一次重合闸的动作。如果重合不成功又跳闸,将不能进行第二次重合,但为了保证可靠“防跳”,电路中仍有防跳设施。 ④ 当弹簧未拉紧时,操作机构的辅助常闭触点Q1闭合,发“ 弹簧未拉紧”的预告信号。 (2) 配以电磁式操作机构的断路器控制电路 图5.3中,+、-为控制小母线和合闸小母线;M100(+)为闪光小母线;M708为事故音响小母线;-700为信号小母线(负电源;SA为LW2-1a、4、6a、4a、20、20/F8型控制开关,HL1、HL2为绿、红色信号灯;Ful-FU4为熔断器;R为附加电阻器;KCF为防跳继电器;KM为合闸接触器;YC、YT为合、跳闸线圈控制信号电路动作过程如下: ① 断路器的手动控制。手动合闸前,断路器处于跳闸位置,控制开关置于“跳闸后”位置。由正电源(+)经SA的触点11-10绿灯HLl、附加电阻器R1、断路器辅助常闭触点QF、合闸接触器KM至负电源(一),形成通路,绿灯发平光。此时,合闸接触器KM线圈两端虽有一定的电压,但由于绿灯及附加电阻的分压作用,不足以使合闸接触器动作。在此，绿灯不但是断路器的位置信号，同时对合闸回路起了监视作用。如果回路故障，绿灯HL1将熄灭。 在合闸回路完好的情况下，将控制开关SA置于“预备合闸”位置，绿灯HL1经SA的触点接至闪光小母线M100(+)上,HLl闪光。此时可提醒运行人员核对操作对象是否有误。核对无误后，将SA置于“合闸”位置，其触点5-8接通，合闸接触器KM线圈通电启动，其常开触点闭合，接通合闸线圈回路，使合闸线圈YC带电，由操作机构使断路器合闸。SA的触点5-8接通的同时，绿灯熄灭。 合闸完成后，断路器辅助常闭触点QF断开合闸回路，控制开关SA自动复归至“合闸后”位置，由正电源(+)经SA的触点16-13、红灯HL2、附加电阻器R2、断路器辅助常开触点QF、跳闸线圈YT至负电源(-)，形成通路，红灯立即发平光。同理，红灯发平光表明跳闸回路完好，而且由于红灯及附加电阻的分压作用，跳闸线圈不足以动作。 (1) 手动跳闸操作时，先将控制开关SA置“预备跳闸”位置，红灯HL2经SA的触点13-14接至闪光小母线M100(+)上，HL2闪光，表明操作对象无误，再将SA置于“跳闸”位置，SA的触点6-7接通，跳闸线圈YT通电，经操作机构使断路器跳闸。跳闸后，断路器辅助常开触点切断跳闸回路，红灯熄灭，控制开关SA自动复归至“跳闸后”位置，绿灯发平光。 ② 断路器的自动控制。当自动装置动作，触点K1闭合后，SA的触点5-4被短接, 合闸接触器KM动作，断路器合闸。此时,控制开关SA仍为"跳闸后"位置。由闪光电源M100(+)经SA的触点14-15、红灯HL2、附加电阻器R2、断路器辅助常开触点QF、跳闸线圈YT至负电源(-), 形成通路, 红灯闪光。所以，当控制开关手柄置于“跳闸后”的水平位置，若红灯闪光，则表明断路器已自动合闸。 当一次回路发生故障, 继电保护动作, 保护出口继电器触点K2闭合后，SA的触点6-7被短接，跳闸线圈YT通电，使断路器跳闸。此时,控制开关为“合闸后”位置。由M100(+)经SA的触点9-10、绿灯HL1、附加电阻器R1、断路器辅助常闭触点QF、合闸接触器线圈KM至负电源(-), 形成通路,绿灯闪光。与此同时,SA的触点1-3、19-17 闭合,接通事故跳闸音响信号回路，发事故音响信号。所以，当控制开关置于“合闸后”的垂直位置，若绿灯闪光,并伴有事故音响信号，则表明断路器已自动跳闸。 ③ 断路器的“防跳”。电气防跳电路前已叙述，现讨论防跳继电器KCF的常开触点经电阻器R4与保护出口继电器触点K2并联的作用。断路器由继电保护动作跳闸时，其触点K2可能较辅助常开触点QF先断开，从而烧毁触点K2。常开触点KCF与之并联,在保护跳闸的同时防跳继电器KCF动作并通过另一对常开触点自保持。这样, 即使保护出口继电器触点K2在辅助常开触点QF断开之前就复归，也不会由触点K2 来切断跳闸回路电流，从而保护了K2触点。R4是一个阻值只有1-40的电阻器，对跳闸回路无多大影响。当继电保护装置出口回路串有信号继电器线圈时，电阻器R4的阻值应大于信号继电器的内阻，以保证信号继电器可靠动作。当继电保护装置出口回路无串接信号继电器时，此电阻可以取消。 (3) 配以CY3液压操作机构的断路器控制电路 图5.4中，+700、-700为信号小母线；Sl-S5为液压操作机构所带微动开关的触点，微动开关的闭合和断开，与操作机构中贮压器活塞杆的行程调整和液压有关；如S6、S7为压力表电触点。以上各触点的动作条件如表所示。KM为直流接触器；M为直流电动机KCl、KC2为中间继电器；如表5.1所示，动作过程为： 表5.1 微动开关触点及压力表触点的动作条件 触点符号 Sl S2 S3 S4 S5 S6 S7 动作条件 <17.5 <15.8 <14.4 <13.2 12.6 <10 <20 闭合 闭合 闭合 断开 闭合 闭合 闭合 ① 为保证断路器可靠工作，油的正常压力应在15.8-17.5Mpa的允许范围之内。运行中，由于漏油或其它原因造成油压小于15.8MPa时，微动开关触点S1、S2闭合。S2闭合使直流接触器KM线圈带电，其两对常开触点KM闭合，一对启动油泵电动机M，使油压升高，同时发电动机启动信号；另一对通过闭合的微动开关触点Sl形成KM的自保持回路。当油压上升至15.8MPa以上时，微动开关触点S2断开, 但KM并不返回，一直等到油压上升至17.5Mpa，微动开关触点S1断开，KM线圈失电, 油泵电动机M停止运转。这样就维持了液压在要求的范围之内。 ② 液压出现异常情况时，能自动发信号。当油压降低到14.4MPa时，微动开关触点S3闭合，发油压降低信号。当油压降低到13.2MPa时, 微动开关触点S4断开，切断合闸回路。当油压降低到1OMPa以下或上升到2OMPa以上时，压力表电触点S6或S7闭合，启动中间继电器KC2，其触点闭合, 发油压异常信号。 ③ 油压严重下降,不能满足故障状态下断路器跳闸要求时，应能自动跳闸。当油压降低到2.6MPa时，微动开关触点S5闭合，启动中间继电器KC1，其常开触点闭合，使断路器自动跳闸且不允许再合闸。 5.5 断路器自动跳、合闸的信号回路 断路器由自动装置驱动进行跳、合闸时，信号灯是闪光的，与手动跳、合闸时信号灯是平光的有所区别。现以双灯制断路器的跳、合闸信号回路为例，具体分析如下。 图5.5是断路器跳、合闸双灯制信号回路接线图，其动作原理简析如下。 (1) 断路器跳闸信号 ① 手动合闸。SA置“跳闸后”位置时，其触点10—11通，绿灯HG经QF动断触点 发平光，表示断路器手动跳闸。 ② 自动跳闸。SA在“合闸后”位置时，其9—10触点通，此时若发生故障，自动装置动作使断路器自动跳闸，QF2动断触点自动接通，绿灯HG经SA的9－10触点接至闪光小母线M100（十），则绿灯闪光，表示断路器自动跳闸。 ③ 绿灯闪光解除。值班人员将SA打至“跳闸后”位置，其触点10—11接通，9－10断开，绿灯接至“十”电源小母线，所以绿灯又发平光，闪光解除。 (2) 断路器合闸信号 ① 手动合闸。SA置“合闸后”位置时，其触点13—16接通，红灯HR经动合触点QF1发平光，表示断路器手动合闸。 ② 自动合闸。断路器在“跳闸后”位置时，SA的14—15触点通，此时若自动装置动作使断路器自动合闸，则QF的动合触点QF1自动接通，红灯HR经SA的14—15触点接至闪光小母线M100（＋），则红灯HR闪光，表示断路器自动合闸。 ③ 红灯闪光解除。值班人员将SA打至“合闸后”位置，其触点16—13接通，14—15断开，红灯接至“十”电源小母线，所以红灯又发平光，闪光解除。 (3) 事故音响信号起动回路 断路器自动跳、合闸后，不仅指示灯要发出闪光，而且还要求发出事故音响信号（蜂鸣器HA）。事故音响信号是利用不对应原则实现的，全站共用一套音响装置。事故音响信号起动回路如图5.6所示。 ① 事故音响信号何时发出？在电力系统发生的故障中，暂时性故障占70％以上，所以规定断路器因系统故障而自动跳闸后，应自动（或手动）重合闸一次，以判断故障的性质。如为暂时性故障（风吹树枝、竹杆碰线、鸟害等）故障很快消除，则 重合闸会成功；如为永久性故障（如线路断线、杆塔倒地等），故障不会自动消除，当重合于故障线路上，则断路器在保护装置的作用下即刻跳开，应发出音响。 ② 手动重合闸的要求。在事故发生后，若需手动重合闸，则控制开关由原“合闸后”先打至水平位，然后打至“预备合闸”、“合闸”、“合闸后”，由于断路器已跳闸，为使控制开关在转到“预备合闸”和“合闸”位置瞬间，不会因断路器触点与控制开关触点接通误发事故音响信号，使值班人员难辨真假，故在接线中应采用只有在“合闸后”位置才接通的触点，而在图5.6找不到这样的触点，所以采用1－3与19—17两对触点串接的方法来实现只在“合闸后”才接通的要求。 ③ 用“不对应原则”启动事故音响回路。图5.5为事故音响信号启动回路，由图可见，要接通M708至－700回路，即SA的1—3与19—17触点需与QF动断触点同时接通。SA的1－3与19—17触点在“合闸后”通，而QF动断触点在跳闸后才闭合，这样利用控制开关SA的位置与断路器（辅助触点）位置不对应接通事故音响信号的原则，就叫不对应原则。灯光信号也存在这样的问题：在合闸操作过程中，由于不对应原则使信号灯闪光。因为，在图5-5中，原SA在“合闸后”位置，9—10触点接通；当断路器自动跳闸后，其动断触点闭合，绿灯HG经SA的 9—10接至M100（十），所以闪绿光。此时手动SA，置“预备跳闸” 绿灯平光、“预备合闸”－绿灯闪光、“合闸”一绿灯仍闪光、“合闸后”瞬间绿灯仍闪光，直至断路器合闸完成，其辅助触点同时切换完毕，绿灯灭，红灯经QF动合触点、SA的13—16触点发平光，表明合闸操作过程的完成。 5.6主变各侧断路器控制和信号回路设计 为了与单相重合闸或综合重合闸配合，电压等级220kV及以上的线路断路器，A、B、C三相每相均设置一套操动机构。110kV和10kV系统断路器通常采用三相重合闸，不用快速重合闸和单相重合闸，采用三相联动。液压操动机构合闸电流下、机构简单、工作较可靠，110kV和220kV侧的断路器采用此结构。10kV断路器采用电磁操作机构。 6 主变220kV侧隔离开关电动操作设计 6.1隔离开关控制方式和回路构成原则 (1) 隔离开关控制方式 隔离开关的控制分就地控制和远方控制两种。110kV及以下的隔离开关一般采用就地控制；220kV及以上的隔离开关既可以采用就地控制，也可以采用远方控制[6]。 (2) 隔离开关回路构成原则 隔离开关控制回路构成原则如下[8]： ① 由于隔离开关没有灭弧机构，不允许用来切断和接通负载电流，因此控制回路必须受相应断路器的闭锁，以保证断路器在合闸状态下，不能操作隔离开关。 ② 为防止带接地合闸，控制回路必须受接地隔离开关的闭锁，以保证接地隔离开关在合闸状态下，不能操作隔离开关。 ③ 操作脉冲应是短时的，完成操作后，应能自动解除。 ④ 隔离开关应有所处状态的位置信号。 ⑤ 隔离开关的操作机构一般有气动、电动和电动液压操作三种形式。 6.2 主变220kV侧隔离开关电动操作设计 对于GW4220D/1000型户外高压隔离开关，常采用CJ5型电动操作机构。其控制电路如图6.1所示 KM1、KM2为合、跳闸接触器，K为热继电器，SB为紧急解除按钮，SB1、SB2为合、跳闸按钮，YC、YT为合、跳闸线圈，QF为相应断路器辅助触点，QSE为接地隔离开关的辅助常闭触点，QS为隔离开关的辅助触点，S1、S2为隔离开关合、跳闸中断开关，P为隔离开关QS的位置指示器。 隔离开关在合闸操作时，在具备合闸条件下，即相应的断路器QF在跳闸位置，接地开关QSE在断开位置，隔离开关QS在跳闸终端位置并无跳闸操作时，按下按钮SB1，启动合闸接触器KM1，使三相交流电动机M正方向转动，进行合闸，并通过KM1的常开触点自保持，使隔离开关合闸到位。隔离开关合闸后，跳闸终端开关S2断开，合闸接触器KM1失电返回，电动机M停转。这保证了隔离开关合闸到位后，自动解除合闸脉冲。 在合、跳闸操作中，由于某种原因，需要立即停止合、跳闸操作时，可按下紧急解除按钮SB，使合、跳闸接触器失电，电动机立即停止转动。 电动机M启动后，若电动机回路故障，则热继电器K动作，其常闭触点断开控制回路，停止操作。此外，利用KM1、KM2的常闭触点相互闭锁跳、合闸回路，以避免操作程序混乱。 7 公共部分设计 7.1 直流系统设计 (1) 直流系统电压选择 本220kV变电站操作直流系统采用220V。 (2) 蓄电池型式、容量及组数选择 220kV变电站蓄电池宜采用阀控式密封铅酸蓄电池，应装设2组。蓄电池容量按2h事故放电时间考虑，对于220kV变电站来说，所需蓄电池的总数n为 个 Um为直流母线电压，对于220V直流系统为230V，U1为放电末期每个蓄电池的电压，对变电站U1为1.95。蓄电池直流系统图如图7.1所示。 (3) 充电装置型式及台数选择 220kV变电站宜采用高频开关充电装置，充电模块按N+1配置，宜配置2套，充电模块按N配置[8]。 (4) 直流系统接线方式 ① 220kV变电站直流系统应采用两段单母线接线，两段直流母线之间设置联络电器。每组蓄电池及充电装置分别接入不同母线段。 ② 直流系统接线，应满足正常运行时两段母线切换时不中断供电的要求，切换过程中允许两组蓄电池短时并列运行。 ③ 每组蓄电池均应设有专用的实验放电回路。实验放电设备宜经隔离和保护电器直接与蓄电池组出口回路并接。 7.2不间断电源系统（UPS） (1) UPS配置原则 220kV变电站配置一套交流不停电电源系统（UPS）。采用主机冗余配置方式，采用主机冗余方式配置时，两套交流不停电电源（UPS）宜采用串联工作方式[27]。 (2) UPS技术要求[27] ① UPS负荷包括：微机监控系统、电能量计费系统、保护及故障信息子站、火灾报警系统、通信设备等。 ② UPS应为静态整流、逆变装置。UPS宜为单相输出，输出的配电屏馈线应采用辐射状供电方式。 ③ UPS正常运行时由站内所用电源供电，当输入电源故障消失或整流器故障时，由变电站220V直流系统供电。 ④ UPS的正常输入端、旁路交流输入端、直流输入端、逆变器的输入和输出端及UPS输出端应装设自动开关进行保护。 ⑤ UPS应提供标准通信接口，并将各系统运行状态、主要数据等信息实现运转。 7.3全站时间同步系统 (1) 变电站全站时间同步系统配置应遵循以下准则[27]： ① 全站设置一套统一的时间同步系统，双时钟冗余配置。另配置扩展装置实现站内所有对时设备的软、硬对时。 ② 时间同步系统对时范围：监控系统站控层设备、保护及故障信息管理子站、保护装置、测控装置、故障录波装置、自动装置及站内其他智能设备等。 ③ 时间同步系统宜输出IRIG-B（DC）时码、1PPS、1PPM或时间报文。 (2) 变电站同步时间系统的技术要求如下： ① 主时钟宜采用高精度高稳定性时钟装置； ② 时间同步的精度指标要优于1us； ③ 时间同步的稳定度在标准中以守时指标的方式提出，具体指标为优于55us/h。 ④ 主时钟应提供通信接口，负责将装置运行情况、锁定卫星的数量、同步或失步状态等信息上传，实现对时间同步系统的监视及管理。 7.4 二次设备的接地 二次设备的接地应按照以下要求配置[22]： (1) 控制电缆的屏蔽层两段可靠接地。 (2) 在主控室、二次设备室、敷设二次电缆的沟道、就地端子箱及保护用结合滤波器等处，使用截面积不小于100平方毫米的裸铜线敷设与变电站主接地网紧密连接的等电位接地网。 (3) 在主控室、二次设备室内，沿屏布置方向敷设截面积不小于100平方毫米的专用接地铜排，并首末段联后构成室内等电位接地网。室内等电位接地网必须用至少4根以上、截面不小于50平方毫米的铜排与变电站的主接地网可靠接地。 (4) 沿二次电缆的沟道敷设截面不少于100平方毫米的裸铜排，构建室外的等电位接地网等电位接地网。开关场的就地端子箱内应设置截面不少于100平方毫米的裸铜排，并使用截面不少于100平方毫米的铜缆与电缆沟道内的等电位接地网连接。 (5) 公用电压互感器的二次回路只允许在控制室内有一点接地，为保证接地可靠，各电压互感器的中性线不得接有可能断开的开关或熔断器等。 (6) 已在控制室一点接地的电压互感器二次线圈，宜在开关场将二次线圈中性点经放电间隙或氧化锌阀片接地，其击穿电压峰值应大于30Imax伏。应定期检查放电间隙或氧化锌阀片，防止造成电压二次回路多点接地的情况。 (7) 公用电流互感器二次绕组二次回路只允许、且必须在相关保护屏内一点接地。独立的、与其他电压互感器和电流互感器的二次回路没有电气联系的二次回路应在开关场一点接地。 (8) 微机型继电保护装置屏屏内的交流供电电源的中性线不应接入等电位接地网。 8 变电站通信部分概述 8.1站内通信的分类 变电站根据通信的需要可采用或部分采用以下通信方式[6]： (1) 生产管理通信 包括生产管理及行政事务管理系统的对内、对外通信联系，主要靠电话交换机来进行。交换机要完成的主要功能是： ① 完成站内各生产及非生产岗位用户之间的电话交换 ② 完成本站与主管电力部门之间的电压交换 ③ 完成本站用户与市话局用户之间的电话交换 ④ 根据站的位置及重要性，可使本站交换机具备组网的功能 (2) 生产调度通信 为站内各单元单元控制室、网络控制室或主控室的值长或调度人员指挥与监督生产、处理事故，应设专门的调度通信装置。该装置的主要功能是： ① 通过调度专用电话，值长或调度员可向各生产岗位下达命令、听取汇报、召开生产会议。 ② 通过调度专用广播，值长或调度员可向各生产岗位呼叫寻人，发生事故时发出统一指挥命令和事故报警信号，也可利用广播解决主厂房等高噪声地区的通话。 ③ 具有录音功能，以便判断及分析事故处理的正确性。 (3) 直通对讲通信 需要经常联系的分场或某些工作岗位之间，当调度通信、生产管理通信的电话不能满足要求或使用不方便时，可设置直通对讲通信。对讲通信分有线对讲和无线对讲两种方式。对于移动岗位或有线通道到达有困难的地方，可采用无线对讲方式。 (4) 生产检修通信 生产检修通信由话机、插孔站组成，分布在厂内主要设备和表盘附件，利用插孔站插入专用的话机进行双方或多方的通话。 8.2 站内通信组织设施和要求 站内通信组织措施和要求如下[6]： ① 通信组织系统是设计的基础，应满足站生产运行安全、方便生产管理和生产调度指挥的要求。 ② 根据站的性质、特点和运行方式，确定通信组织和设备型号。 ③ 全站通信的设备安装、房屋面积、电源和音频线路网络设计。 ④ 应符合通信网规定的通信传输设计质量指标。 ⑤ 通信中继方式应符合通信组织要求。 ⑥ 通信组织应考虑整个站的总体规划和元近期发展情况 ⑦ 节省投资、方便施工，便于维护管理。 9 短路电流计算 9.1 等值电路的制定 图9.1 等值电路图 在短路计算的基础假设下选取基准值 ， （各级平均电压分别为230kV，115kV，10.5kV），等值电路图如图9.1所示，算出等值网络中的各电抗的标幺值如下： (1) 线路： (2) 变压器各绕组的等值电抗： 变压器阻抗电压（%）： 高—中：14, 高—低：24, 中—低:9 　　 　 　　　 各绕组等值电抗标幺值: 9.2 对称短路电流计算 （1）最大运行方式下对称短路电流计算 ① 220kV母线上发生三相短路( 点短路) 220kV母线发生三相短路时，等值电路可化简为如图9.2所示： 进行网络化简得： 取系统电势标幺值为1.0（ ） 短路电流 短路处电压级的基准电流为： kA 三相稳定短路电流计算： kA ② 110kV母线上发生三相短路（ 点短路） 变电站110kV母线发生三相短路时，等值网络化简如图9.3所示： 图9.3 点短路等值网络化简图 进行网络化简得： 取系统电势标幺值为1.0（ ） 短路电流 短路处电压级的基准电流为： kA 三相稳定短路电流计算： kA ③ 10kV母线上发生三相短路( 点短路) 变电站10kV母线上发生三相短路时，等值网络化简如图9.4所示。 进行网络化简得： EMBED Equation.3 由于两台变压参数相同，则 取系统电势标幺值为1.0（ ） 短路电流 短路处电压级的基准电流为： kA 三相稳定短路电流计算： kA （2）在最小运行方式下对称短路电流计算（两系统中提供一个电源) 220kV,110kV,10kV侧发生三相短路的等值电路如图9.5、图9.6、图9.7所示。 由上图等值网络，可计算得出: d1点： kA d2点： kA d3点： kA 9.3 不对称短路电流计算 (1) 两相短路电流计算 根据两相短路与三相短路之间的关系知： 在最大运行方式下和最小运行方式下，系统S1、S2提供的短路电流相等 ① 在最大运行方式下 短路电流分别为： d1点： kA d2点： kA d3点： kA ② 在最小运行方式下 两相短路电流分别为： d1点： kA d2点： kA d3点： kA （2） 两相短路接地与单相接地短路电流计算 在最大运行方式下，等值电路如图9.8所示。 图9.8 最大运行方式下等值网络化简 在最大运行方式下，正序网络如下图9.9所示。 图9.9 最大运行方式下正序网络等值网络化简 由条件得，变压器 ，线路 , ① 220kV母线上发生不对称短路（ 点发生短路） 由前所述， , 由负序网络： 点短路零序网络图如下图9.10所示。 图9.10 零序网络等值网络 将 零序网络图化简如下图9.11所示。 图9.11 零序网络等值网络化简 由等值网络可求得： 点两相接地短路 EMBED Equation.3 kA kA 点单相接地短路 kA kA ② 110kV母线上发生不对称短路 （ 点发生短路）,零序图如图9.12所示。 图9.12 零序网络等值网络 将 零序网络图化简如下图9.13所示。 由正负序网络知： 由等值网络可求得： 点两相接地短路 EMBED Equation.3 kA kA 点单相接地短路 kA kA ③ 10kV母线上发生不对称短路（ 点发生短路） 由于处于变压器的△侧，则零序电流不能形成通路，故无零序网络。 由正负序网络知： 点两相接地短路 kA kA 点单相接地短路 kA kA 在最小运行方式下,零序网络等值电路同上，计算也同上（计算步骤省）。 (1) 点两相接地短路 EMBED Equation.3 kA kA 点单相接地短路 kA kA 同理，可得： (2) 点两相接地短路 kA 点单相接地短路 kA (3) 点两相接地短路 kA 点发生单相接地短路 kA 10 主变压器继电保护整定计算 10.1 瓦斯保护的整定 (1) 一般瓦斯继电器气体容积整定范围为250~300cm3,变压器容量10000kVA以上时，一般正常整定值为250cm3，气体容积整定值是利用调节重锤的位置来改变的。 (2) 重瓦斯保护油流速度的整定 重瓦斯保护动作的油流速度整定范围为0.6~1.5m/s，在整定流速时均以导油管中的速度为准，而不依据继电器处的流速。根据运行经验，管中油流速度整定为0.6~1m/s时，保护反映变压器内部故障时相当灵敏的。但是，在变压器外部故障时，由于穿越性故障电流的影响，在管中油流速度约为0.4~0.5m/s。因此，为了防止穿越性故障时瓦斯保护误动作，可将油流速度整定在1m/s左右。 10.2 电流速断保护的整定 (1)保护动作电流按避越变压器外部故障的最大短路电流来整定： ① 由式4.1得 kA ② 灵敏度校验，按式4.2得： ＜2 不满足要求 故选用纵联差动保护。 (2) 中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应按避越变压器受电侧故障时流过继电器的最大不平衡电流来整定，按式4.3计算得：中性线回路的零序电流继电器的动作电流，应安避越变压器受电侧故障时流过继 电器的最大不平衡电流整定： = kA 10.3 纵联差动保护的整定 对三相绕组变压器采用BCH-2型差动继电器的计算。 (1) 计算变压器T的额定电流，选择电流互感器，计算流入继电器的电流，计算结果如表10.1所示。 表10.1 变压器T参数计算结果 名称 各侧数值 额定电压（kV） 220 110 10 额定电流 （A） 472.4 944.78 4949 电流互感器的接线方式 Y Y y 电流互感器一次侧计算值 472.4 944.78 4949 选用电流互感器变比 600/5=120 1000/5=200 5000/5=1000 电流互感器二次额定电流 （A） 3.94 4.72 4.949 由于额定电流 最大，选择10kV侧为基本侧。 (2) 确定保护装置的动作电流 ① 避越变压器的励磁涌流，按式4.4计算 = =1.5×4949=7423.5A ② 按躲过最大不平衡电流来计算，按式4.5、4.6计算 = =（1×1×0.1+0.05+0.05+0.05）×55.3716=13.8429kA = =1.3×13.8129=17.966kA ③ 按躲过电流互感器二次侧回路断线而引起的电流变动来计算，按式4.7计算 = =1.3×4949=6433.7A 按式4.8可得，基本侧继电器动作电流计算值为 = A (3) 确定基本线圈及平衡线圈的匝数，按式4.9有： = A 实际选用 为4匝，取 =3匝， 匝 实际差动电流为 = A 保护装置实际动作电流 = =98.98 A (4)非基本侧线圈匝数 的计算，由式4.10得： = 取 =2匝 (5)校验 值，根据式4.11计算： = %＜5% 满足要求 (6)灵敏度校验。根据式4.12，按最小运行方式下，变压器10kV侧出口处两相短路电流校验。 10kV两相电路归算到220kV侧为 = kA 折算到继电器回路中的动作电流为 = A 220kV侧继电器动作电流为 = A 灵敏度为 ＜2 不满足要求 故选用BCH-1型差动保护装置。 10.4 变压器后备保护的整定 (1) 变压器复合电压起动的过电流保护 动作电流的整定。当各台变压器相同时，可按式4.13计算 A 保护装置的负序电压整定式4.14为 kV 同理： A kV 10.5 变压器方向性零序电流保护的整定 (1)与被保护母线侧的最大运行方式零序电流来整定，由式4.15计算： kA kA (2)灵敏度校验： ＞1.5 满足要求 ＞1.5 满足要求 10.6 中性点直接接地电网的零序电流保护整定 部分变压器中性点接地运行，中性点间隙的分级绝缘变压器，零序电流保护整定计算。按式4.16、4.17计算: 220kV侧 kA kV 灵敏系数，按4.18式计算 ＞1.5 满足要求 110kV侧 kA kV 灵敏系数 ＞1.5 满足要求 10.7 变压器过负荷保护的整定 (1)动作电流的整定。按躲过变压器的额定电流来整定，按4.19式计算： A A (2)动作时限的整定。动作时限为 s，一般动作于信号。 总结 经过几个月的学习和设计，终于完成了对LWB220kV变电站电气二次部分初步设计的设计任务。本次设计对于我来说是一份辛苦的工作，如前期为设计所做的课题调研、查阅各种资料，中期进行的烦琐的计算，后期资料的整理、图纸的绘制以及论文的排版都很耗费时间与精力。在设计的过程中虽然遇到很多难题，但最终在老师的指导下和同学的帮助下坚持完成了。 本次毕业设计是对大学四年来学习的一次综合测试。通过这次设计实践工作，使我巩固了所学知识，掌握变电所初步设计的过程。对自己所学专业有了更深的理解，使电气专业知识得到巩固和加深，独自解决问题的能力得到提高。 参考文献 [1] 黄纯华．发电厂电气部分课程设计[M]．北京：中国电力出版社，1987：80-95. 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[27] 窦旭东. 变电站自动化改造的若干问题[J]. 河北电力技术,2004(2): 16-18. 致谢 行笔至此，不由感慨万千。毕业论文的完成，意味着本科学习阶段即将结束，回顾走过的路，自己无论是在理论学习，科研实践，还是在思想修养，做人处事上都取得了一定的进步。欣慰之余，在此要深深感谢给予我关心和帮助的人们。 本毕业论文是在何建政导师的悉心指导下完成的。我的每一点进步都凝结着何老师的心血。从课题的选择到开题报告再到中期检查报告，何老师对我们这组同学设计的进度都非常关心，及时指出我们的不足，使我们尽快的改正，从而不至于走了冤枉路。何老师严谨的治学风范、渊博的学识、只争朝夕的工作热情、认真负责的工作态度、开拓的创新精神给了我极大的启迪。在整个课题的研究和论文的完成过程中，何老师倾注了大量的时间和心血，给予了我极大的帮助。在此，谨向尊敬的何老师致以最诚挚的谢意！ 在学习过程中，得到课题组许多同学真诚的帮助，建立了深厚的友谊。与他们一起度过的美好时光将使我难以忘怀。 致谢人：付晓雷 2013年5月17日 袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈 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图5.5断路器跳、合闸双灯制信号回路接线 图5.2 弹簧操动机构基本电路� 图5.1　LW2-Z和LW2-YZ型触点盒位置图 � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� � EMBED Equation.3 ��� 点 路 短 型 类 路 短 式 方 行 运 _1335253016.unknown _1335440965.unknown _1335965246.unknown _1336132248.unknown _1336316010.unknown _1336368049.unknown _1336368130.unknown _1336368187.unknown _1428905701.unknown _1336368232.unknown _1336368157.unknown _1336368099.unknown _1336368118.unknown _1336368088.unknown _1336316138.unknown _1336316873.unknown _1336316955.unknown _1336316976.unknown _1336316895.unknown _1336316148.unknown _1336316084.unknown _1336132276.unknown _1336132293.unknown _1336132369.unknown _1336132264.unknown _1336130896.unknown _1336130950.unknown _1336132215.unknown _1336132181.unknown _1336130914.unknown _1335965292.unknown _1336049171.unknown _1336130877.unknown _1336057353.unknown _1336049127.unknown _1335965284.unknown 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