职业技术学院办公楼框架结构设计土木毕业设计计算书4层行政办公楼

铜陵学院毕业论文（设计） 毕 业 论 文（设计） 课 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 学生姓名 学 院 专业班级 指导教师 二0一三年五月 职业技术学院办公楼框架结构设计 摘 要 本设计为职业技术学院教学办公楼结构设计，四层框架结构。本地区抗震设防烈度为7度，场地类别为二类场地， ， 为 。楼﹑屋盖均为现浇钢筋混凝土结构。 本设计贯彻“ ”的设计原则。按照建筑设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，认真考虑了影响设计的各项因素。 本设计选取了结构方案中的一榀横向框架进行设计。先进行层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按 计算水平地震荷载作用下大小，同时计算出结构在 下的荷载大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算 作用下的结构内力。找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计，完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。 整个设计过程中，严格遵循相关的专业规范，参考相关资料和有关最新的国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 图集，对设计的各个环节进行综合全面科学的考虑。总之，安全、实用、经济、美观是本设计的原则。设计计算整个过程中综合考虑了抗震要求、技术经济指标和施工工业化的要求。 关键词： 建筑设计，框架结构；抗震设计；荷载统计；内力组合 Abstract Vocational school building, using this as a four-story frame structure design, architectural layers. This region seismic intensity of 7 degrees, site category type venue, the basic wind pressure, the basic snow pressure. Floors, roofs using cast in-situ reinforced concrete structure. This design is to achieve "safe, practical, economic, aesthetic" design principles. According to the building design standards, carefully consider various factors designs. This design choice lateral framework program design. Between the first layer and the layer load calculation, it means that the value of using vertex displacement method, and then cut from the bottom of the seismic cycle method to calculate the size of horizontal seismic load, wind load and calculate the structure, and then find loads of load level structural forces (bending moment, shear force and the axial force) in size. Then calculate the vertical load (dead load and live load) under the action of the force structure. Identify the most unfavorable force of a group or several groups of combinations. Select the security reinforcement and calculated results animated addition to an indoor staircase structure design, complete flat bed board, bench boards, platforms beam forces and reinforcement calculation and construction drawings and other components. \ Throughout the design process, in strict compliance with the relevant professional regulations, refer to the relevant materials and the latest national standards related to all aspects of Atlas design, integrated comprehensive scientific considerations. In short, safe, practical, economic, aesthetic design principles. The whole process of design calculations considering seismic requirements, technical and economic indicators and industrialized construction requirements. Keywords: Architectural design ；Frame structure; Seismic design; Load statistics; Endogenic  force combination 目 录 - 1 -第一章 建筑设计说明 - 1 -1.1 平面设计 - 1 -1.1.1 使用部分平面设计 - 1 -1.1.2 交通联系部分设计 - 2 -1.1.3 平面组合设计 - 2 -1.2 剖面设计 - 2 -1.3 立面设计 - 2 -1.4 楼板层和地面 - 3 -1.5 基础和地基 - 3 -1.6 交通联系部分的设计 - 3 -1.6.1 楼梯设计 - 3 -1.6.2 门厅的设计 - 4 -1.6.3 室外台阶 - 4 -1.6.4 门和窗的设计 - 4 -1.7 其它设计 - 4 -1.7.1 散水设计 - 4 -1.7.2 勒脚的设计 - 5 -1.7.3 女儿墙设计 - 6 -第二章 结构设计说明 - 6 -2.1 材料要求 - 6 -2.2 填充墙要求 - 6 -2.3 截面尺寸要求 - 6 -2.4 结构布置要求 - 6 -2.5 计算过程 - 6 -2.5.1 计算简图 - 6 -2.5.2 在竖向荷载作用下的近似计算 - 7 -2.5.3 地震作用计算 - 7 -2.5.4 框架的内力组合 - 7 -2.5.5 正截面和斜截面的设计 - 8 -第三章 结构计算书 - 8 -3.1 工程概况 - 8 -3.2 设计原始资料 - 8 -3.2.1 建筑技术条件 - 8 -3.3 材料选用 - 8 -3.4 结构选型 - 9 -3.5 结构布置及计算简图 - 9 -3.5.1 选择承重方案 - 9 -3.5.2 梁、柱截面尺寸估算 - 10 -3.5.3 框架结构计算简图 - 11 -3.6 重力荷载计算 - 11 -3.6.1 屋面和楼面的永久荷载标准值 - 12 -3.6.2 屋面和楼面可变荷载标准值 - 12 -3.6.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 - 12 -3.7 重力荷载代表值 - 12 -3.7.1 第4层的⑤轴线框架重力荷载代表值： - 13 -3.7.2 第3层的⑤轴线框架重力荷载代表值： - 13 -3.7.3 第2层的⑤轴线框架重力荷载代表值： - 13 -3.7.4 第1层的⑤轴线框架重力荷载代表值： - 14 -3.8 横向框架侧移刚度计算 - 14 -3.8.1 计算梁、柱的线刚度 - 15 -3.8.2 计算柱的侧移刚度 - 17 -第四章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 - 17 -4.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 - 17 -4.1.1 横向自振周期的计算 - 17 -4.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算 - 19 -4.1.3 水平地震作用下的位移验算 - 20 -4.1.4 水平地震作用下框架内力计算 - 23 -4.2 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 - 23 -4.2.1 风荷载标准值 - 25 -4.2.2 风荷载作用下的水平位移验算 - 26 -4.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算 - 30 -第五章 竖向荷载作用下的横向框架结构内力计算 - 30 -5.1 计算单元 - 31 -5.2 荷载计算 - 31 -5.2.1 恒载计算 - 35 -5.2.2 活荷载计算 - 39 -5.3 内力计算 - 39 -5.3.1 恒载作用下的内力计算 - 44 -5.3.2 活载、雪载作用下的内力计算 - 51 -第六章 横向框架内力组合 - 51 -6.1 结构抗震等级 - 51 -6.2 框架梁内力组合 - 51 -6.2.1 作用效应组合 - 51 -6.2.2 承载力抗震调整系数 - 51 -6.2.3 梁内力组合表 - 54 -6.2.4 计算跨间最大弯矩 - 56 -6.3 框架柱内力组合 - 56 -6.3.1 柱内力组合 - 61 -6.3.2 柱端弯矩值设计值的调整 - 63 -第七章 截面设计 - 63 -7.1 框架梁 - 63 -7.1.1 梁的正截面受弯承载力计算 - 65 -7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算 - 67 -7.2 框架柱 - 67 -7.2.1 柱截面尺寸验算 - 68 -7.2.2 框架柱的截面设计 - 72 -第八章 楼梯设计 - 72 -8.1 建筑设计 - 72 -8.2 结构设计 - 73 -8.3 梯段板设计 - 73 -8.3.1 斜板设计（二、三、四层） - 74 -8.3.2 平台板设计 - 75 -8.3.3 平台梁设计 - 77 -结 论 - 78 -参考文献： - 79 -致 谢 第一章 建筑设计说明 1.1 平面设计 建筑平面是反映建筑空间与它们的垂直构件之间的相关关系，也是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系， ，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此， 。但是在平面设计中，应当始终从建筑整体空间组合的效果来考虑， ，分析剖面、立面的可能性和合理性， ，全面综合的解决好设计问题。房屋建筑空间处理问题，除了内部的处理之外，还当包括建筑与其周围其他建筑之间的协调关系以及内部空间处理。 1.1.1 使用部分平面设计 任何一幢建筑物和房间都由三度空间的尺寸和内容组合而成，而这三度空间的尺寸和内容，是由 来表达的，所以建筑设计又包括平面设计、剖面设计、立面和体型设计。 ，它较集中地表现了建筑物的功能要求，所以平面设计是建筑物的根本，也是最重要的设计。 无论何种建筑物，都是由各种房间、走廊、门厅、楼、电梯等组成。其中，房间可分为为 ， 。因此建筑物也可以认为是三大部分组成： 。 1.1.2 交通联系部分设计 交通联系部分就是把不同的房间按照一定是使用功能和其他等各种因素的要求而联系起来，形成一幢互相联系的整体建筑物。交通联系部分由 （楼、电梯、室内坡道）、 （走道）和交通枢纽（门厅、过厅）等部分组成。本设计中垂直交通联系部分是 ， ，此为各个楼层疏散的必经之路，因此本建筑的楼梯为 。 交通联系部分的设计原则：空间尺度适当，空间形象完美；交通路线便捷、清楚；各种流线互不干扰， ，紧急情况下， ；有良好的采光、通风、照明和防火性能；在一般公共建筑中，交通联系部分的面积约占建筑面积的四分之一左右。所以合理地设计交通联系部分对建筑物的用途、造价、空间组合等均有很大的影响。 1.1.3 平面组合设计 分析各个单间和交通联系不封的使用要求及平面设计之后， ，使之成为 ，这就是 。组合设计时，应考虑多种因素，并经过反复思考，多次修改，才能使平面组合设计更加完善合理。 1.2 剖面设计 是为了解决建筑物竖向空间的问题。 主要表现为建筑物内部结构的构造关系， 。因此和房屋的使用、造价和节约用地等有着密切关系， 。 本工程为职业技术学院行政办公楼设计，第一层包含大厅故层高5.5m,第二层和第三层办公部分为3.3m，第四层由于布置了大会议室，所以层高是3.9m。垂直的交通采用的是楼梯，由于本教学办公楼层数只有四层，因此不需要设计电梯。 1.3 立面设计 立面设计不仅仅是为了满足美化环境以及使用功能的需要而进行设计的，还可起到保护结构、改善环境和装饰美化建筑物的作用。 ，在一定的程度上也反映社会的文化生活， 。 建筑立面是建筑物整体的外观形象，设计时要结合建筑空间、体型和技术经济条件等因素而同一考虑。立面设计的重点是墙面、门窗、阳台、檐口、勒脚、台阶、外露构件及装饰线脚等部分，通过选择其形状、尺度、比例、排列方式和质感使之协调统一。 1.4 楼板层和地面 楼板层是建筑物中的水平承重构件，并且沿着水平方向分隔上下空间。楼板层应能承受板上的使用荷载， ，同时它对墙或柱起着水平支撑的作用。 顶棚又称天花，当楼板底部不平整，而房间要求平整或者在楼板底部有需要隐藏的管道以及空间需要隔声等应设这吊顶来满足设计和美观要求。 地面是楼层地面和地坪面层的统称。也可以将楼层的面层称为楼面，它们在设计上的要求和构造要求基本相同，因此如下所述的地面做法同样也适用于楼面。 1.5 基础和地基 基础指建筑底部与地基接触的承重构件，它的作用是把建筑上部的荷载传给地基。因此地基必须坚固、稳定而可靠。工程结构物地面以下的部分结构构件，用来将上部结构荷载传给地基，是房屋、桥梁、码头及其他构筑物的重要组成部分。 地基可以分为两种：一是 。一是 。 基础埋深（埋置深度）是从室外设计地面至基础底面的深度。本工程确定 深度作为基础埋深， ，梁和柱的中心线不重合，因此可能会产生较大的竖向弯矩，为了提高抗剪切能力，该工程选用柱下独基， ，同时能够节省材料。 1.6 交通联系部分的设计 1.6.1 楼梯设计　 楼梯是建筑物中联系上下各层的垂直交通设施和设备的重要组成部分，楼梯的功能是用来疏散和通行。 最常见的现浇楼梯分别是板式楼梯和梁式楼梯，本工程采用的是板式楼梯。 板式楼梯由 。板式楼梯的优点是底面平整、结构高度小，外观比较轻巧； ，其混凝土用量和钢材用量都较多， 。 楼梯位置布设： 。 1.6.2 门厅的设计 ，它作为主要出入口，主要起接纳人流、疏散人流的作用； 。某些民用建筑的门厅，还兼有其他功能。门厅是建筑物设计的重点部分，如采取不同的设计手法可以体现不同的意境。 ①应位于建筑物明显突出的部位，以便人流集散； ②门厅内的导向性要明确； ③门厅对外的总宽度，通常大于通向该门厅的走道以及楼梯宽度的总和，并且采用外开门或弹簧门； ④ 门厅外应设置门廊、雨棚、平台、台阶或坡道，以起到过渡的作用。 1.6.3 室外台阶 室外台阶的坡度较楼梯坡道小，一般台阶宽度取 ，台阶高度取 mm。在底层台阶与出入口之间应设置平台，作缓冲之处。平台宽不宜小于900mm，而且略向外倾斜，以免雨水流向室内。室外台阶踏步数不应 。人流密集的场所， ，宜设置栏杆。 1.6.4 门和窗的设计 门和窗是建筑物的重要配件。门主要起分隔房间和联系室内外的作用，也具有采光和通风功用。窗的主要起是采光、通风及眺望等作用。 门的设计和布置：对门的设计主要参考了以下几点： ① ； ② ； 窗的设计和布置： 、形式和位置， 、通风、日照和使用等功能要求。 （1）窗的大小 窗面积应根据房间的使用功能要求、房间面积大小、立面设计、当地日照等因素来确定。窗面积与地面积的比值应为 。 （2）窗的位置在设计时应有利于采光、通风，一般小型工作间要求采光均匀，所以常把窗子布置于外墙的中部或接近中部的地方，对于教室等采光要求较高的房间，则应在教室的左侧外墙开窗，同时应避免窗间墙过宽而产生暗角。 1.7 其它设计 1.7.1 散水设计 建筑物的外墙做散水，是为了迅速排除靠墙体的地面水以便将水导至远离墙脚处。 。 散水用素混凝土现浇坡度为 。本次设计的散水宽度为 ，坡度 。具体做法为： 厚素土夯实，60厚 混凝土垫层，20厚1：2水泥砂浆抹面。 1.7.2 勒脚的设计 本次设计的时候墙勒脚所用的是大理石贴面勒脚，这种勒脚可以增加建筑物立面的美观性。 1.7.3 女儿墙设计 女儿墙如果没有适当的防水措施，雨水就有可能顺女儿墙渗入室内。防止女儿墙渗水的办法主要是在女儿墙的墙身中铺设油毡防水层， 。本次综合楼设计中，为了安全和美观的需要，设置了女儿墙， 。并充分考虑了女儿墙的抗震和防水。 第二章 结构设计说明 2.1 材料要求 本建筑中按照任务书的要求，梁、柱等级均采用C25混凝土。 2.2 填充墙要求 (1) 框架结构的填充墙不是主要承重构件，因此可采用空心砖、墙板、预制轻质砌块，填充墙必须要按照规范的构造要求与框架可靠拉结。本建筑使用的是加气混凝土砌块。 (2) 框架结构的填充墙与框架梁、柱的轴线都应该在一个垂直平面内。 2.3 截面尺寸要求 梁截面尺寸为 次梁截面尺寸为 柱截面尺寸为 2.4 结构布置要求 (1) 抗震框架结构平面布置应计算方便， ，满足建筑的相关使用要求，考虑部分构件的制作工艺，布置时需要 ，使质量中心与刚度中心尽量减小偏差， 。 (2) 框架结构应布置并设计成双向抗侧力体系。 2.5 计算过程 2.5.1 计算简图 在结构计算简图中， 。 。框架底层柱的长度应从基础顶面算起，其它层的柱子长度即为楼层高度。 2.5.2 在竖向荷载作用下的近似计算 竖向荷载作用下框架结构内力计算通常采用 。做竖向荷载作用下内力分析时，假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层楼的梁以及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，对其他楼层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。 2.5.3 地震作用计算 水平地震作用计算采用底部剪力法计算水平地震作用力。本设计取用一榀框架的重力荷载代表值来计算。 ：女儿墙自重，屋面恒载，纵、横梁自重， ，半层柱自重和 。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载， ，纵、横梁自重，纵、 、下各半层的柱， 楼面活荷载。请注意： 。 2.5.4 框架的内力组合 对框架内力进行组合,通过对框架内力的分析，会得到结构在不同荷载作用下产生的构件内力标准值。设计时，根据可能出现的最不利情况确定构件内力设计值。取组合值中最不利组合作为截面设计时采用的内力设计值。 2.5.5 正截面和斜截面的设计 受弯构件要进行 ,钢筋混凝土受弯构件的破坏主要有三种形式： ，其中后两种是在工程设计中是不允许出现,我们在截面设计时应当避免。 受弯构件在弯距和剪力共同作用的区段通常会产生斜裂缝,并可能延斜截面发生破坏,斜截面破坏带有脆性破坏性质, ,不仅要对截面尺寸加以控制, 。 第三章 结构计算书 3.1 工程概况 职业技术学院行政办公楼， 。按照任务书要求层数为 层，层高： ， ， 。框架结构。设两部楼梯。 3.2 设计原始资料 3.2.1 建筑技术条件 （1）气象条件 ：基本雪压为 ； ：基本风压为 。 （2）工程地质条件 此建筑位于城市郊区， 。 （3）建筑场地类别：二类场地土。 地震烈度： ，此建筑是三级抗震，场地特征周期是 。 3.3 材料选用 ：混凝土均为 ； ：梁柱纵向受力钢筋均为 钢筋，其余为 钢筋； ：外墙采用加气混凝土砌块,重度 ； 内隔墙采用 ,重度 ； 3.4 结构选型 1. 钢筋混凝土现浇框架结构体系。 2. 现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚为 。 3. 现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚为 。 4. 钢筋混凝土板式楼梯。 3.5 结构布置及计算简图 根据建筑设计以及使用功能的要求，进行了 ，设计标准层的建筑平面、立面、和剖面图见图纸。主体结构共4层，层高：一楼由于包括大厅故取5.5m；标准层为办公部分取3.3m，顶层包括一个大会议室因而取3.9m。 3.5.1 选择承重方案 该建筑为 ， ，不需考虑太大空间布置，因此采用纵向框架承重方案， 。 3.5.2 梁、柱截面尺寸估算 纵 梁： 取 取 横 梁： 取 取 中跨梁： 取 取 次 梁： 取 取 为方便计算与施工，所以此处所有梁宽均取250mm 混凝土强度等级 ， 1～5 C25 250 600 250 400 250 700 250 400 柱截面尺寸的估算。根据柱的轴压比限值来估算，此次设计轴压比限值 ,重力荷载代表值可取 ，边柱及中柱负荷面积分别为 和 ，7度地区β=1.25，于是可计算出一层柱截面面积为: 边柱 中柱 1～4层 500mm 500mm 3.5.3 框架结构计算简图 。由于柱截面尺寸不变，故梁跨度等于柱截面形心轴线之间距离。室内外高差， ,故底层柱高 。其余各层柱高即层高。 。计算简图如下: 图3-1 框架结构计算简图 3.6 重力荷载计算 3.6.1 屋面和楼面的永久荷载标准值 （1）恒温防水屋面(屋面不上人) 防水层（二毡三油） 0.35kN/m2 20厚的1:2.5水泥砂浆找平层 20×0.02＝0.4kN/m2 铺聚苯乙烯泡沫塑料板保温层100mm 0.50kN/m2×0.1=0.05 kN/m2 混凝土板厚120mm 12mm厚混合砂浆抹灰顶棚 合计 （2）1～4层楼面 30mm厚细石混凝土面层 0.03×24=0.72kN/m2 120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3kN/m2 12mm厚混合砂浆抹灰顶棚 0.02×17=02kN/m2 合计 3.92kN/m2 注：为方便计算，后面计算时楼面荷载标准值取 3.6.2 屋面和楼面可变荷载标准值 不上人屋面活荷载标准值 楼面活荷载标准值 屋面雪荷载标准值 注： 3.6.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁自重： 纵梁： ，则纵梁自重： ； 横梁： ，则横梁自重： ； 次梁： ，则次梁自重： ； 柱： 柱自重： 0.5×0.5×26＝6.5kN/m 注：混凝土容重为25kN/m2，此处取26 kN/m2为考虑抹灰后的容重。 外墙自重为： ，外墙面贴瓷砖 ,外墙面20mm厚水泥砂浆打底， ，则外墙重力荷载为： 内墙自重为：墙体为240mm加气混凝土砌块，乳胶漆墙面双面（0.6kN/m2）,10mm水泥砂浆，10mm厚水保温砂浆，240mm厚加气混凝土砌块，20mm厚水泥砂浆，则内墙单位墙面重力荷载为：0.6＋0.01×20+0.01×5＋0.24×5.5+0.02×20＝2.57 女儿墙自重(含贴面和粉刷)： 木门单位面积重力荷载： ，铝合金窗单位面积重力荷载： 。 3.7 重力荷载代表值 此设计中选择⑤轴线框架进行计算。 3.7.1 第4层的⑤轴线框架重力荷载代表值： 屋面恒载： (6.5×2＋2.1)×7.8×4＝471.12 kN 女儿墙： 3.252×7.8×2＝50.731 kN 纵横梁自重： （7.8-0.5）×3.77×4＋(6.5-0.5)×3.12×2＋(2.1-0.5)×1.625×1＝150.124 kN 半层柱自重： (6.5×3.9×4)×0.5＝50.7 kN 半层墙自重： （3.9×0.5－0.7）×2.92×（7.8－0.5）×4＋（3.9×0.5 －0.6）×2×（7.8－0.5）×2.57=157.23kN 屋面雪载： (6.5×2＋2.1)×7.8 0.6=70.668 kN 恒载+0.5×雪载： 471.12+50.7312+150.124+50.7+157.23+0.5 70.688＝915.24 kN 注：此处计算纵横梁自重时计算长度为梁长减去柱子尺寸宽度。 3.7.2 第3层的⑤轴线框架重力荷载代表值： 楼面恒载： (6.5×2＋2.1)×7.8×4＝471.12 kN 上、下半层墙重： 157.23+（3.3×0.5－0.7）×2.92×（7.8－0.5）×4＋（3.3×0.5－0.6）×2×（7.8－0.5）×2.57=277.63 kN 纵横梁自重： 150.124 kN 上半层柱+下半层柱： 50.7+6.5×4×3.3×0.5＝93.6kN 楼面活荷载： (6.5×2＋2.1)×7.8×2.0＝235.56 kN 恒载+0.5×活载： 471.12+277.63+150.12+93.6+0.5×235.56＝1110.25 kN 3.7.3 第2层的⑤轴线框架重力荷载代表值： 楼面恒载： (6.5×2＋2.1)×7.8×4＝471.12 kN 上、下半层墙重： 120.4+120.4=433.47 kN 纵横梁自重： 150.12kN 上半层柱+下半层柱： 6.5×4×3.3×0.5×2＝85.8 kN 楼面活荷载： (6.5×2＋2.1)×7.8×2.0＝235.56 kN 恒载+0.5×活载： 471.12+240.8+150.124+85.8+0.5×235.56＝1065.62 kN 3.7.4 第1层的⑤轴线框架重力荷载代表值： 楼面恒载： (6.5×2＋2.1)×7.8×4＝471.12 kN 上、下半层墙自重： 120.4+（7.8－0.5）×4×（5.5×0.5－0.7）×2.92+（5.5×0.5－0.6）×（7.8－0.5）×2.57×2＝464.88 kN 纵横梁自重： 150.12kN 上半层柱+下半层柱： 6.5×4×3.3×0.5+6.5×4×6.95×0.5＝132.86kN 楼面活荷载： (6.5×2＋2.1)×7.8×2.0＝235.56 kN 恒载+0.5×活载： 471.12+464.88+150.124+132.86+0.5×235.56=1336.764 kN 则一榀框架总重力荷载代表值 为 =4427.882kN 3.8 横向框架侧移刚度计算 3.8.1 计算梁、柱的线刚度 梁线刚度计算， ， 。 框架结构中，现浇楼面或预制楼板有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，因此梁的有效刚度将会增大，框架侧移减少。考虑到这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时， ， 。 表3-2 横梁线刚度计算表 类别 Ec /(N/mm2) b h /mm mm I0 /mm4 /mm EcI/ /N mm 相对刚度 边跨梁 2.8 104 250 600 4.5 109 6500 2.9 1010 1 中跨梁 2.8 104 250 400 1.3 109 2100 3.54 1010 1.22 柱线刚度计算 表3-3 柱线刚度计算表 层次 hc/mm Ec/(N/mm2) b h/mm mm I0/mm4 EcI0/ /N mm 相对刚度 1 6950 2.8 104 500 500 5.2 109 2.1 1010 0.72 2～3 3300 2.8 104 500 500 5.2 109 4.41 1010 1.52 4 3900 2.8 104 500 500 5.2 109 3.73 1010 1.29 3.8.2 计算柱的侧移刚度 柱的侧移刚度D计算公式： 注： 为柱侧移刚度修正系数， 为梁柱线刚度比，在不同情况下， 、 取值也不同。 对于一般层： 对于底层： 表3-4 横向框架柱侧移刚度D计算表 层次 柱高 (m) 柱 根数 /N/mm 4 3.9 边柱 2 0.777 0.280 8240 43730 中柱 2 1.727 0.463 13625 2～3 3.3 边柱 2 0.658 0.248 12051 65116 中柱 2 1.460 0.422 20507 1 6.95 边柱 2 1.381 0.556 2901 13148 中柱 2 3.067 0.704 3673 图3-2 框架梁柱的相对线刚度 第四章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 4.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 4.1.1 横向自振周期的计算 运用 来计算，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，基本自振周期可按下式来计算： 注： — 作为该楼层水平荷载而算得的结构顶点位移； —考虑 刚度对结构 影响的 ， ； 先计算横向框架结构顶点的 ，过程如下： 层次 4 915.24 915.24 43730 20.93 436.28 3 1110.25 2025.49 65116 31.11 415.35 2 1065.62 3091.12 65116 47.47 384.24 1 1336.76 4427.88 13148 336.77 336.77 由上可得基本周期 ， 4.1.2 水平 及 计算 本设计用 来计算水平地震作用。 先计算总水平地震作用标准值即底部剪力 。 式中， ——相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数； ——结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点取总重力荷载代表值的 ； 任务书所给条件：建筑为三级抗震，地震设防烈度按7度考虑，场地特征周期 查表可得，水平地震影响系数最大值 由水平地震影响系数 曲线计算出 ， 注： ——衰减系数， ＝0.05时，取0.9； 由于 ，因此应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数 则质点i的水平地震作用 为： 注： 、 分别为集中于质点i、j荷载代表值； 、 分别为质点i、j计算高度。 具体的计算过程如下表示，各楼层的 按 来计算，一并列入表中， 表4-2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 4 17.45 915.24 16886.2 35.51 35.51 3 13.55 1110.25 15043.9 31.63 67.14 2 10.25 1065.62 10922.6 22.97 90.11 1 6.95 1336.76 9290.5 19.53 109.64 52143.2 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图： 图4-1 横向水平地震作用及层间地震剪力 4.1.3 水平地震作用下的位移验算 用 来验算 水平地震作用框架第 层层间剪力 、层间位移 及结构顶点位移 按下式计算： 计算过程见下表，表中计算了各层的层间 。 4 35.51 43730 0.812 11.566 3900 1/4803 3 67.14 65116 1.031 10.754 3300 1/3201 2 90.11 65116 1.384 9.723 3300 1/2384 1 109.64 13148 8.339 8.339 6950 1/833 由表中可知， ,符合要求。 4.1.4 水平地震作用下框架内力计算 每层层间剪力 各个柱子，即求出柱子的 ，再由柱子的 高度来求柱上、下端的弯矩。 ： 柱上、下端弯矩 、 计算公式： 注： —i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度； —反弯点高度比； — ， ，和柱的相对线刚度 的比值，总层数 ， 。 —上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁 及 查表得。 — ，由上层层高对该层层高比值 及 查表。 — 及 查表得。 需要注意的是 是根据表： 下各层柱 查得。 表4-4 各层边柱柱端弯矩及剪力计算 层次 4 3.9 35.51 43730 8240 6.69 0.777 0.35 9.13 16.96 3 3.3 67.14 65116 12051 12.43 0.658 0.40 16.41 24.61 2 3.3 90.11 65116 12051 16.68 0.658 0.50 27.52 27.52 1 6.95 109.64 13148 2901 24.19 1.381 0.61 102.55 65.57 表4-5 各层中柱柱端弯矩及剪力计算 层次 4 3.9 35.51 43730 13625 11.06 1.727 0.44 18.98 24.16 3 3.3 67.14 65116 20507 21.14 1.460 0.45 31.39 38.37 2 3.3 90.11 65116 20507 28.38 1.460 0.50 46.83 46.83 1 6.95 109.64 13148 3673 30.63 3.067 0.55 117.08 95.80 注：表中弯矩单位为 ,剪力单位为 。 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算 表4-6 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 走道梁 柱轴力 边柱N 中柱N 4 16.96 10.88 6.5 4.28 13.28 13.28 2.1 12.65 -4.28 -8.37 3 33.74 25.83 6.5 9.16 31.52 31.52 2.1 30.02 -13.44 -29.23 2 43.93 35.22 6.5 12.18 43.00 43.00 2.1 40.95 -25.62 -58.00 1 93.09 64.23 6.5 24.2 78.40 78.40 2.1 74.67 -49.82 -108.47 注：（1） 。 ，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 （2）表中 单位为 , 单位为 , 单位为 , 单位为 。 水平地震作用下框架的弯矩图如下图所示： 图4-2 左地震作用下框架弯矩图 水平地震作用下框架的梁端剪力图及柱轴力图如下图所示： 图4-3 左地震作用下梁端剪力及柱轴力图 4.2 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 4.2.1 风荷载标准值 垂直于建筑物表面上的 当计算主要 时按下式来计算： 式中， —风荷载标准值（ ）； —高度Z处的风振系数； —风荷载体型系数； —风压高度变化系数； —基本风压（ ）； 设计任务书可知基本风压： =0.30 ，地面粗糙度为C类。风载体型系数可由 第7.3节查得： =0.8（迎风面）和 =-0.5（背风面）。《荷载规范》规定，对于高度大于 ， ，应采用 来考虑风压脉动的影响。本设计中，房屋高度H=16.00 < 30m，H/B=16.00/15.10=1.06 < 1.5，则不需要考虑风压脉动的影响，取 =1.0。 仍取⑤轴线横向框架，其负载宽度为7.8m，所以沿房屋高度的分布风荷载标准值 根据各 处的高度 ，查表得到 ，代入上式可得 处的 。 表4-7 沿房屋高度分布风荷载标准值 层次 4 16.45 1 0.81 1.0 1.516 0.948 3 12.55 0.757 0.74 1.0 1.385 0.866 2 9.25 0.562 0.74 1.0 1.385 0.866 1 5.95 0.362 0.74 1.0 1.385 0.866 注：计算风荷载时，第一层应取外室外地面算起5.5+0.45=5.95。 图4-4 （单位： ） 框架结构分析时，应按 将图中的 转化为 。 图4-5 等效节点集中风荷载（单位： ） 4.2.2 风荷载作用下的 验算 根据 ，计算 ，再依据 ，计算出各层的 和绝对侧移。计算过程如下表， 表4-8 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层次 4 4.597 4.597 43730 0.105 2.954 3900 1/37143 3 8.311 12.908 65116 0.198 2.849 3300 1/16667 2 7.437 20.345 65116 0.312 2.651 3300 1/10312 1 10.411 30.756 13148 2.339 2.339 5950 1/2544 由表可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为一层的1/2544，小于1/550，满足规范要求。 4.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算 风荷载的计算与 下的方法相同，都采用 。 在求得 的层间 后， 分配到的 以及 的弯矩 、 分别按下列各式计算： 柱端剪力计算公式： 柱上、下端弯矩 、 计算公式： 注： —i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度； —反弯点高度比； — ，根据上下梁的 ，和柱的 的比值，总层数 ，该层位置 查表确定。 —上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值 及 查表得。 —上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值 及 查表。 —下层层高对该层层高的比值 及 查表得。 需要注意的是，风荷载作用下的 是根据表： 作用下的各层 查得。 表4-9 各层边柱柱端弯矩及剪力计算 层次 4 3.9 4.597 43730 8240 0.866 0.777 0.34 1.148 2.229 3 3.3 12.908 65116 12051 2.389 0.658 0.40 3.153 4.730 2 3.3 20.345 65116 12051 3.765 0.658 0.45 5.591 6.833 1 5.95 30.756 13148 2901 6.786 1.38 0.58 23.418 16.958 表4-10 各层中柱柱端弯矩及剪力计算 层次 4 3.9 4.597 43730 13625 1.432 1.727 0.39 2.178 3.407 3 3.3 12.908 65116 20507 4.065 1.460 0.45 6.037 7.378 2 3.3 20.345 65116 20507 6.407 1.460 0.47 9.937 11.206 1 5.95 30.756 13148 3673 8.592 3.067 0.55 28.117 23.005 注：表中弯矩单位为 ,剪力单位为 。 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算 表4-11 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 走道梁 柱轴力 边柱N 中柱N 4 2.229 1.534 6.5 0.579 1.873 1.873 2.1 1.784 -0.579 -1.205 3 5.878 4.303 6.5 1.566 5.253 5.253 2.1 5.003 -2.145 -4.642 2 9.986 7.765 6.5 2.731 9.478 9.478 2.1 9.027 -4.876 -10.938 1 22.549 14.834 6.5 5.751 18.108 18.108 2.1 17.246 -10.627 -22.433 注：（1）柱轴力中的负号表示拉力。当 （2）表中 单位为 , 单位为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。为 , 单位为 , 单位为 。 横向框架在风荷载作用下的弯矩图如下图所示： 图4-6 左风作用下框架弯矩图 横向框架在风荷载作用下的梁端剪力及柱轴力如下图所示： 图4-7 左风作用下梁端剪力及柱轴力图 第五章 竖向荷载作用下的横向框架结构内力计算 5.1 计算单元 取⑤轴线横向框架进行计算， ， ，房间内布置有 ，故直接传给该框架的 如图中的水平阴影线所示， 计算单元范围内的其余楼面荷 架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有 。 图5-1 横向框架计算单元 5.2 荷载计算 5.2.1 图5-2 各层梁上作用的恒载 在图中， 、 ， 。对于第4层 和 分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图所示的几何关系可得 、 ，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算过程如下： 节点集中荷载 ： 边纵梁传来： (a) ： (b) ： (c) ： ： 女儿墙自重： 合计： 节点集中荷载 ： 纵梁传来 (a) ： (b) ： (c) ： (d)走道屋面板自重： 纵梁自重： 合计： 集中力矩 对于第 层， 包括梁自重和其上横墙自重，为 。其他荷载计算方法基本与第 层相同，计算过程如下： 节点集中荷载 ： 纵梁自重： 外墙自重： 纵梁传来 (a) ： (b)次梁自重： (c) ： 扣窗面积墙重加窗重： 合计： 节点集中荷载 ： 纵梁自重： 内墙自重： 纵梁传来 (a) ： (b) ： (c) ： (d) ： 扣窗面积墙重加窗重： 合计： 集中力矩 对于第2层， 包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法基本与第4层相同，计算过程如下： 节点集中荷载 ： 纵梁自重： 外墙自重： 纵梁传来 (a) ： (b) ： (c) ： 扣窗面积墙重加窗重： 合计： 节点集中荷载 ： 纵梁自重： 内墙自重： 纵梁传来 (a) ： (b)次梁自重： (c) ： (d) ： 扣窗面积墙重加窗重： 合计： 集中力矩 对于第1层， 包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法基本与第2～4层相同，计算过程如下： ： 纵梁自重： 外墙自重： 纵梁传来 (a) ： (b) ： (c) ： 扣窗面积墙重加窗重： 合计： 节点集中荷载 ： 纵梁自重： 纵梁传来 (a) ： (b)次梁自重： (c) ： (d)走道楼面板自重（梯形部分）： 合计: 集中力矩 5.2.2 活荷载计算 活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示： 图5-3 各层梁上作用的活载 对于第4层， 节点集中荷载 ： ： ： 合计： 节点集中荷载 ： ： ： ： 合计： 集中力矩 同理，在屋面雪荷载作用下 节点集中荷载 ： ： ： 合计： 节点集中荷载 ： ： ： ： 合计： 集中力矩 对于 层， 节点集中荷载 ： ： ： 合计： 节点集中荷载 ： ： ： ： 合计： 集中力矩 将以上计算结果汇总，如下表所示。 表5-1 横向框架恒载汇总表 层次 4 3.12 1.625 15.6 8.4 130.88 131.34 16.36 16.02 3 11.344 1.625 15.6 8.4 147.00 160.26 18.38 20.03 2 9.802 1.625 15.6 8.4 134.21 148.99 16.78 18.62 1 15.456 1.625 15.6 8.4 171.64 131.34 21.46 16.42 表5-2 横向框架活载汇总表 层次 4 1.95（2.34） 1.05（1.26） 8.46（10.15） 12（14.4） 1.058（1.269） 1.5（1.8） 1-3 7.8 4.2 33.83 48.02 4.229 6.003 注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。 5.3 内力计算 5.3.1 恒载作用下的内力计算 （1） 梁端和柱端弯矩采用 来计算，计算时先对各 进行第一次分配， ，然后对由于传递而产生的 再进行分配。由于结构和荷载均对称，故计算时可用 。 对于边节点，与节点相连的各杆件均为固接，因此杆端近端的转动刚度 ， 为杆件的线刚度， ； ，与该节点相连的走道梁的远端转化为滑动支座，因此转动刚度 ，其余杆端 ，分配系数计算过程如下： 梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则， ，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如下所示。 （梯形荷载） （三角形荷载） 第四层梯形荷载化为等效均布荷载 则顶层各杆的固端弯矩为 跨：两端均为固定支座 跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 第3层梯形荷载化为等效均布荷载 则第3层各杆的固端弯矩为： 跨：两端均为固定支座 跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 第2层梯形荷载化为等效 则第2层各杆的固端弯矩为： 跨： 跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 第1层梯形荷载化为等效均布荷载 则第1层各杆的固端弯矩为： 跨：两端均为固定支座 跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 （2） 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 　 0.563 0.437 　 0.345 　 0.445 0.121 　 16.36 -57.50 　 57.50 16.02 　 -2.53 　 23.16 17.98 -24.49 　 -31.59 -8.59 11.54 -12.25 8.99 　 -15.18 　 0.40 0.31 2.14 　 2.75 0.75 　 35.10 -51.46 　 44.13 　 -44.01 -10.37 0.339 0.339 0.242 　 0.226 0.292 0.344 0.138 　 18.38 -86.46 　 86.46 20.03 　 -2.53 23.08 23.08 16.48 　 -23.49 -30.36 -35.76 -14.35 11.58 12.08 -11.75 8.24 -15.80 -15.88 　 -4.04 -4.04 -2.88 　 5.30 6.84 8.06 3.23 30.62 31.12 -84.61 　 76.50 -39.31 -43.58 -13.50 0.376 0.376 0.248 　 0.215 0.327 0.327 0.131 　 16.78 -81.03 　 81.03 18.62 　 -2.53 24.16 24.16 15.93 　 -20.88 -31.76 -31.76 -12.72 11.54 18.64 -10.44 7.97 -17.88 -22.68 　 -7.42 -7.42 -4.90 　 7.01 10.66 10.66 4.27 28.28 35.37 -80.43 　 75.12 -38.98 -43.78 -10.98 0.469 0.222 0.309 　 0.260 0.395 0.187 0.158 　 21.46 -100.94 　 100.94 16.42 　 -2.53 37.28 17.64 24.56 　 -29.86 -45.36 -21.47 -18.14 12.08 0.00 -14.93 12.28 -15.88 0.00 　 1.34 0.63 0.88 　 0.94 1.42 0.67 0.57 50.69 18.28 -90.43 　 84.30 -59.82 -20.80 -20.10 　 　 　 　 　 　 　 　 9.14 　 　 　 　 -10.40 表5-3 （ 单位： ） 图5-4 (单位： ) （3） 梁端的剪力可根据梁上 引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，而柱轴力可由 叠加得到， ，要考虑到柱的自重。 恒载作用下梁的剪力以及柱的剪力、 ①梁端剪力由两部分组成： a.荷载引起的剪力，计算公式为： 、 分别为矩形和梯形荷载 、 分别为矩形和三角形荷载 b.弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即 跨 跨 因为 ，故 ②柱的轴力计算： 顶层柱顶轴力由 叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。 ，但需要考虑该层上部柱的轴力的 。 表5-4 层次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC VB=VC 4 45.63 6.12 1.13 0 46.76 44.50 6.12 177.64 202.99 181.99 207.33 3 72.36 6.12 1.26 0 73.62 71.10 6.12 423.61 445.06 444.81 466.26 2 67.35 6.12 0.82 0 68.17 66.53 6.12 647.44 668.89 687.90 709.35 1 85.72 6.12 0.94 0 86.66 84.78 6.12 927.19 972.37 931.58 976.76 注：N底＝N顶＋柱自重 ③柱的剪力计算 柱的剪力： 式中， 、 分别为经弯矩分配后柱的上、下端弯矩。 为柱长度。 图5-5 恒载作用下梁剪力、柱轴力图 5.3.2 活载、雪载作用下的内力计算 （1）计算分配系数 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 位置法的计算结果要小，因此对梁跨中弯矩应乘以 的系数予以增大。 梁上分布荷载为梯形荷载，根据 的原则， 先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。活载作用下，各层梯形荷载化为等效均布荷载： 用 并可利用结构对称性取 结构计算。则各层各杆的固端弯矩为： 跨：两端均为固定支座 跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 屋面雪荷载作用下 荷载等效及固端弯矩 楼面活荷载作用下 荷载等效及固端弯矩 （2）用弯矩二次分配法来计算活载作用下的梁端、柱端弯矩 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 　 0.563 0.437 　 0.345 　 0.445 0.121 　 　 -6.97 　 6.97 　 　 -0.29 　 3.92 3.05 -2.30 　 -2.97 -0.81 3.96 -1.15 1.52 　 -3.27 　 -1.58 -1.23 0.60 　 0.78 0.21 　 6.30 -6.30 　 6.79 　 -5.46 -0.89 0.339 0.339 0.242 　 0.226 0.292 0.344 0.138 　 　 -23.34 　 23.34 　 　 -0.97 7.91 7.91 5.65 　 -5.06 -6.53 -7.70 -3.09 1.96 4.39 -2.53 2.82 -1.49 -3.66 　 -1.30 -1.30 -0.92 　 0.52 0.68 0.80 0.32 8.58 11.00 -21.14 　 21.63 -7.34 -10.55 -3.60 0.376 0.376 0.248 　 0.215 0.327 0.327 0.131 　 　 -23.34 　 23.34 　 　 -0.97 8.78 8.78 5.79 　 -4.81 -7.31 -7.31 -2.93 3.96 5.47 -2.40 2.89 -3.85 -4.42 　 -2.64 -2.64 -1.74 　 1.15 1.76 1.76 0.70 10.09 11.61 -21.70 　 22.58 -9.41 -9.98 -3.20 0.469 0.222 0.309 　 0.260 0.395 0.187 0.158 　 　 -23.34 　 23.34 　 　 -0.97 10.95 5.18 7.21 　 -5.82 -8.84 -4.18 -3.53 4.39 0.00 -2.91 3.61 -3.66 0.00 　 -0.69 -0.33 -0.46 　 0.01 0.02 0.01 0.01 14.64 4.85 -19.49 　 21.14 -12.47 -4.17 -4.50 　 　 　 　 　 　 　 　 　 2.43 　 　 　 　 -2.09 　 表5-5 活载作用下横向框架弯矩二次分配法（ 单位： ） 图5-6 活载（雪载）作用下框架弯矩图 （3）活载（雪载）作用下梁的剪力以及柱的轴力、剪力计算 ① 梁端剪力由两部分组成： a.荷载引起的剪力，计算公式为： 为梯形荷载 为三角形荷载 b.弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即 跨 跨 因为 跨俩端弯矩相等，故 ② 柱的轴力计算： 其余层轴力计算和顶层相同，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。 ③ 柱端剪力计算： 表5-6 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力 层次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC VB=VC = = 4 5.32 0.66 -0.08 0 5.4 5.24 0.66 15.55 20.30 3 17.75 2.21 0.08 0 17.83 17.67 2.21 67.21 88.20 2 17.75 2.21 0.14 0 17.89 17.61 2.21 118.93 156.04 1 17.75 2.21 0.25 0 18.00 17.50 2.21 170.76 223.77 注：表中屋面作用雪荷载为 ，其他层楼面作用活荷载为 。 以向上为正。 图5-7 活载、雪载作用下梁剪力、柱轴力图 注：图中括号中数值为雪载作用下的剪力、轴力。 表5-7 竖向荷载作用下A柱剪力 层次 恒载作用下 活载作用下 地震荷载作用下 风荷载作用下 M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V 4 35.10 30.62 -16.85 6.30 8.58 -3.82 -16.96 -9.13 6.69 -2.23 -1.15 0.87 3 31.12 28.28 -18.00 11.00 10.09 -6.39 -24.61 -16.41 12.43 -4.73 -3.15 2.39 2 35.57 50.69 -26.14 11.01 14.64 -7.77 -27.52 -27.52 16.68 -6.83 -5.59 3.76 1 18.28 9.14 -3.95 4.85 2.43 -1.05 -65.57 -102.55 24.19 -16.96 -23.42 6.79 表5-8 竖向荷载作用下B柱剪力 层次 恒载作用下 活载作用下 地震荷载作用下 风荷载作用下 M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V 4 -44.01 -39.31 21.36 -5.46 -7.34 3.28 -24.16 -18.98 11.06 -3.41 -2.18 1.43 3 -43.58 -38.98 25.29 -10.55 -9.41 6.05 -38.37 -31.39 21.14 -7.38 -6.04 4.07 2 -43.78 -59.82 31.39 -9.98 -12.47 6.80 -46.83 -46.83 28.38 -11.21 -9.94 6.41 1 -20.80 -10.40 4.5 -4.17 -2.09 0.90 -95.80 -117.08 30.63 -23.01 -28.12 8.59 第六章 横向框架内力组合 6.1 结构抗震等级 结构的抗震等级可根据 等因素，通过查规范可得。该框架结构， ， ，因此该框架为 。 6.2 框架梁内力组合 6.2.1 作用效应组合 结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。 ，且对某些控制截面来说， ， 。 永久荷载的 按 来取：当 时，对由可变荷载效应控制的组合取 ，对由永久荷载效应控制的组合取 ；当作用效应对结构有利时，一般情况下取 ，对结构的倾覆、滑移或漂移验算取 。可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4。均布活荷载的组合值系数为 ，风荷载组合值系数为 ，地震荷载组合值系数为1.3； 6.2.2 承载力抗震调整系数 一般来说，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便， ，而是通过引入承载力抗震调整系数 来提高其承载力。 表6-1 承载力抗震调整系数 受弯梁 偏压柱 受剪 轴压比<0.15 轴压比>0.15 0.75 0.75 0.80 0.85 6.2.3 梁内力组合表 该设计内力组合共考虑了四种内力组合， ， ， ， 。本设计中， 内力组合与考虑地震作用的组合相比较小，因此不予考虑。各层梁的内力组合结果见下表。 表6-2 框架梁内力组合表 层次 截面位置 内力 → ← → ← 一层 -72.34 -15.59 22.55 93.09 -78.04 -134.86 24.86 -217.18 -113.25 -108.63 127.91 67.73 14.40 5.75 24.20 92.18 106.67 58.46 121.38 105.84 101.44 -67.44 -16.94 14.83 64.23 -120.96 -83.59 -174.59 -7.59 -107.98 -104.64 67.82 14.00 5.75 24.20 106.27 97.78 121.24 58.32 105.56 100.98 -16.08 -3.60 18.11 78.40 -1.01 -46.65 80.46 -123.38 -25.31 -24.34 97.43 4.89 1.17 17.25 74.67 -13.64 29.83 90.14 104.00 8.37 8.35 跨间 100.68 -124.22 187.36 187.36 二层 -64.34 -17.36 9.99 43.93 -86.49 -111.67 -30.52 -144.73 -104.22 -101.51 84.73 54.54 14.31 2.73 12.18 80.04 92.92 58.20 95.87 87.94 85.48 -60.09 -18.06 7.77 35.22 -104.65 -85.07 -128.73 -37.16 -99.18 -97.39 53.22 14.09 2.73 12.18 85.06 78.18 88.15 56.48 85.94 85.59 -8.76 -2.56 9.48 43.00 -1.79 -25.69 43.85 -67.95 -14.39 -14.10 66.54 4.89 1.77 9.03 40.95 -3.28 19.48 -46.31 60.17 8.37 8.35 跨间 84.56 43.16 92.36 92.36 续表6-2 三层 -67.74 -16.91 5.878 33.74 -95.19 -110.00 -47.57 -135.30 -108.36 -50.47 58.33 59.14 14.26 1.57 9.16 86.96 90.91 67.62 91.43 94.10 56.70 -61.20 -17.30 4.303 25.83 -100.66 -89.82 -117.40 -50.24 -99.92 -61.07 56.88 14.14 1.57 9.16 88.05 84.09 88.65 64.83 90.93 60.63 -10.8 -2.88 5.25 31.52 -9.97 -23.20 26.29 -55.68 -17.46 -21.61 46.72 4.89 1.77 5.00 30.02 1.80 14.40 -32.10 45.96 8.37 14.67 跨间 36.57 -14.38 13.26 13.26 四层 -41.17 -5.04 2.23 16.96 -52.94 -58.56 -30.38 -74.48 -60.62 -56.46 49.76 37.41 4.32 0.58 4.28 49.60 51.07 41.92 53.05 54.82 50.94 -35.30 -5.43 1.53 10.88 -36.97 -47.27 -45.60 -31.47 -37.16 -35.80 35.60 4.19 0.58 4.28 48.73 47.27 50.80 39.67 52.25 48.59 -8.29 -0.71 1.88 13.28 -8.47 -13.21 6.89 -27.64 -11.90 -10.94 43.82 4.89 1.77 1.78 12.65 5.86 10.34 -9.52 23.38 8.37 8.35 跨间 25.42 -17.68 11.31 11.31 注：表中 和 分别为 跨和 跨的胯间最大正弯矩。 以下部受拉为正， 以向上为正。最后一项 。 表格中恒载和活载为调幅后的弯矩，调幅系数0.8。 6.2.4 计算跨间最大弯矩 计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。 若 ，说明 ，其中 为最大正弯矩截面至A支座的距离，则 可由下式求解： 将求得的 值代入下式即可得 若 ，说明 ,则 若 ，则 同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的 、 和 的计算公式 可由下式解得： 计算第一层AB跨的跨间最大弯矩： 左震 由表可得： 所以， 则 即最大弯矩发生在距离支座 处。 右震 由表可得： 则 即最大弯矩发生在距离支座 处。 同理可以求得其他几种组合下，AB跨和BC跨的跨间最大弯矩。 其中应注意，如果， ，即最大弯矩发生在支座处时， 的计算公式不同。 剪力计算： 净跨 左震 右震 则 6.3 框架柱内力组合 6.3.1 柱内力组合 柱内力控制截面一般取柱 ，每个截面上有 。 由于柱是偏心受力构件且一般采用 ，故应从上述组合中求出下列最不利内力： 及相应的 ； 及相应的 ； 及相应的 ； 表6-3 横向框架A柱弯矩和轴力组合 层次 截面 内力 → ← → ← 四层 柱 顶 35.10 177.64 6.30 15.55 2.23 0.58 16.96 4.28 47.25 232.04 52.87 233.48 23.85 216.93 67.95 228.06 53.69 255.36 50.94 234.94 67.95 228.06 23.85 216.93 53.96 255.36 柱 底 -30.62 202.99 -8.58 15.55 1.15 0.58 9.13 4.28 -46.11 262.46 -49.00 263.90 -30.02 247.35 -53.76 258.48 -49.92 289.59 -48.76 265.36 -53.76 258.48 -30.02 247.35 -49.92 289.59 三层 柱 顶 31.12 423.61 11.00 67.21 4.73 2.15 24.61 13.44 45.24 590.31 57.16 595.73 11.95 531.13 75.94 566.18 52.01 639.08 52.74 602.43 75.94 566.18 11.95 624.31 53.01 639.08 柱 底 -28.28 445.06 -10.09 67.21 3.15 2.15 16.41 13.44 -42.68 616.05 -50.62 621.47 -8.66 556.87 -61.32 591.92 -48.27 668.04 -48.06 628.17 50.62 621.47 -18.66 556.87 -48.27 668.04 二层 柱 顶 35.57 647.44 11.61 118.93 6.83 4.88 27.52 25.62 17.16 1504.31 65.68 980.87 13.63 862.98 85.19 929.59 59.36 1046.97 58.70 991.43 85.19 929.59 13.63 862.98 59.36 1046.97 柱 底 -50.61 668.89 -14.64 118.93 5.59 4.88 27.52 25.62 -26.72 1537.53 -86.22 928.61 -33.74 840.72 -105.29 907.23 -82.96 1021.93 -81.23 969.17 -105.29 907.33 -33.74 840.72 -82.96 1021.93 一层 柱 顶 18.28 927.19 4.85 170.76 16.96 10.63 65.57 49.82 -18.50 1938.62 49.43 1341.18 -60.30 1150.32 110.01 1240.85 29.53 1422.47 28.73 1351.69 110.01 1240.85 -60.30 1150.32 29.53 1422.47 柱 底 -9.74 972.37 -2.43 170.76 23.42 10.63 102.55 49.82 10.87 1980.51 -44.76 1395.40 120.17 1204.53 -146.46 1334.07 -15.58 1483.46 -15.09 1405.91 -146.46 1334.07 120.17 1204.53 -15.58 1483.46 注：表中 以左侧受拉为正，单位为 ， 以受拉为正，单位为 。 表6-4 横向框架B柱弯矩和轴力组合 层次 截面 内力 → ← → ← 四层 柱 顶 -44.01 181.99 -5.36 20.03 3.41 1.21 24.16 8.37 -63.86 242.10 -55.27 245.15 -87.44 219.53 -24.62 241.29 -64.77 265.72 -60.32 246.43 -87.44 219.53 -87.44 219.53 -64.77 265.72 柱 底 39.31 207.33 7.34 20.03 2.18 1.21 18.98 8.37 59.17 272.51 53.67 275.56 76.25 249.93 26.90 271.70 60.41 299.93 57.45 276.84 76.25 249.93 76.25 249.93 60.41 299.93 三层 柱 顶 -43.58 444.81 -10.55 88.20 7.38 4.46 38.37 29.23 -74.89 639.06 -56.29 650.72 -108.51 548.69 -8.74 624.69 -69.38 688.69 -67.07 657.25 -108.51 548.69 -108.51 548.69 -69.38 688.69 柱 底 38.98 466.26 9.41 88.20 6.04 4.64 31.39 29.23 67.44 664.80 52.22 674.49 84.43 574.43 12.82 50.43 63.38 717.65 61.15 682.99 94.43 574.43 94.43 574.43 63.38 717.65 二层 柱 顶 -43.78 687.9 -9.98 156.04 11.21 10.94 46.83 58.00 -79.36 1008.31 -50.99 1035.87 -119.40 843.70 2.36 994.50 -69.08 1084.71 -66.51 1043.94 -119.40 843.70 -119.40 843.70 -69.08 1084.71 柱 底 59.82 709.35 12.47 156.04 9.94 10.94 46.23 58.00 100.02 1034.05 74.97 1061.61 139.37 869.44 19.17 1020.24 93.23 1113.66 49.24 1069.28 139.37 869.44 139.37 869.44 -92.23 1113.66 一层 柱 顶 -20.80 931.58 -4.17 223.77 23.01 24.43 95.80 108.47 -59.21 1369.06 -1.22 1430.63 -152 1111.15 97.08 1393.17 -32.25 1481.40 -30.80 1431.17 -152.00 1111.15 -152.00 1111.15 -32.35 1481.40 柱 底 10.46 976.76 2.09 223.77 28.12 24.43 117.08 108.47 50.54 1423.28 -20.25 1484.84 165.94 1165.36 -138.40 1447.39 16.13 1542.40 15.41 1485.39 165.94 1165.36 165.94 1165.36 16.13 1542.40 注：表中 以左侧受拉为正，单位为 ， 以受拉为正，单位为 。 表6-5 横向框架A柱剪力组合 层次 → ← → ← 四层 -16.85 -3.82 0.87 6.69 -23.94 -26.13 -13.82 -31.21 -26.57 -25.57 三层 -18.00 -6.39 2.39 12.43 -26.64 -32.66 -9.28 -41.59 -30.69 -30.55 二层 -26.14 -7.77 3.76 16.68 -36.42 -43.52 -14.35 -55.34 -43.06 -42.25 一层 -3.95 -1.05 6.79 24.19 2.49 -14.62 26.08 -36.82 -6.38 -6.21 注：表中 以绕柱端顺时针为正。 表6-6 横向框架B柱剪力组合 层次 → ← → ← 四层 21.36 3.28 1.43 11.06 31.57 27.96 41.98 13.22 32.12 30.22 三层 25.29 6.05 4.07 21.14 43.10 33.20 61.46 6.86 10.19 38.82 二层 31.39 6.80 6.41 28.38 54.31 38.16 78.64 4.85 49.18 47.19 一层 4.5 0.90 8.59 30.63 17.36 -4.29 45.76 -33.88 6.98 6.66 注：表中 以绕柱端顺时针为正。 6.3.2 柱端弯矩值设计值的调整 的梁柱节点处，除框架顶层和 及框支梁与框支柱的 外， 柱端组合的 应符合下式要求： 式中， ——节点上下柱端截面 方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值,一般情况可按 来分配； ——节点左右梁端截面 方向组合的弯矩设计值之和； ； ——框架柱端弯矩增大系数； 对框架结构， 一级取1.7， 二级取1.5，三级取1.3，四级取1.2；其他结构类型中的框架，一级取1.4，二级取1.2，三、 四级取1.1。 以第二层B柱为例进行柱调整: 节点左、右梁端弯矩 节点上、下柱端弯矩 ， ,在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即 其他层柱端弯矩的调整用相同的方法，计算结果如下表所示： 表6-7 横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整 层次 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 34.61 31.14 43.76 40.51 66.11 68.69 58.52 100.76 182.45 206.78 452.84 497.18 743.67 925.86 992.68 1067.26 表6-8 横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整 层次 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 42.39 40.38 61.71 50.43 81.16 101.07 93.05 121.73 175.62 199.94 438.95 459.54 674.96 695.55 888.92 932.29 第七章 截面设计 7.1 框架梁 这里仅以第一层的 为例，说明计算方法和过程，其他层梁的配筋计算结果见 。 7.1.1 梁的正截面受弯承载力计算 （第一层AB跨梁） 从梁的内力组合表中选出 ，并将支座中心处的弯矩换算为 。 A支座： 右震作用下内力最大 B支座： 左震作用下内力最大 跨中弯矩 当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计 翼缘的计算宽度： 1．按计算跨度 考虑 2．梁净距 考虑 3．按翼缘高度 考虑 这种情况不起控制作用，故取 。 梁内纵向钢筋选 级钢，( ) 。下部跨间截面按单筋 形梁计算，因为： 属第一类T型截面 实际配筋2 20 ( ) , ，满足要求。跨中配筋率应大于 和 中的较大值。 将下部跨间截面 钢筋伸入支座，作为 作用下的受压钢筋( )，再计算相应的受拉钢筋 ，即支座 说明 富裕，且达不到屈服，可近似取 实取3 20（ ）， ,满足要求。 支座 上部 实取3 20（ ）， , ，满足要求。 7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算 由于 故截面尺寸满足要求。 梁端加密区的 ， 级钢( )，则考虑地震作用组合的 ，其斜截面受剪承载力应符合： 即 加密区长度取 中大值，则取 。非加密区的箍筋取双肢 ，箍筋设置满足要求。 表7-1 框架梁箍筋数量计算表 层次 截面 梁端加密区 非加密区 实配钢筋 实配钢筋 4 、 49.76 <0 43.82 <0 2 、 84.73 <0 66.54 <0 1 、 127.91 <0 97.43 <0 表7-2 框架梁纵向钢筋计算表 层次 截面 EMBED Equation.3 实配钢筋 4 支座 -45.90 <0 402 289 2 16(402) 1.0 0.28 -24.68 <0 402 161 2 16(402) 1.0 0.28 跨间 25.52 0.003 146 2 16(402) 0.28 支座 -26.73 <0 402 158 2 16(402) 1.0 0.28 跨间 21.07 0.003 146 2 16(402) 0.44 2 支座 -90.57 <0 763 703 3 18(763) 1.0 0.54 -88.02 <0 763 543 3 18 (763) 1.2 0.54 跨间 72.02 0.009 438 3 18(763) 0.54 支座 -86.31 <0 509 512 3 18 (763) 0.68 0.54 跨间 78.53 0.009 466 2 18(509) 0.56 1 支座 -140.13 <0 628 881 3 20（942） 0.67 0.67 -108.21 <0 628 881 3 20（942） 0.67 0.67 跨间 75.51 0.01 486 2 20（628） 0.44 支座 -133.67 <0 1256 795 4 20（1256） 1.0 0.89 跨间 158 0.019 924 4 20（1256） 0.89 7.2 框架柱 7.2.1 柱截面尺寸验算 1. 柱截面尺寸宜满足剪跨比和轴压比的要求： 剪跨比 ，其值宜大于2； 轴压比 ，三级框架小于0.9。 其中 、 、 均不应考虑抗震承载力调整系数。 表7-3 柱的剪跨比和轴压比验算 柱号 层次 柱 4 500 460 11.9 67.95 31.21 289.59 4.74 0.11 0.05 2 500 460 11.9 85.19 55.34 1021.93 3.35 0.42 0.05 1 500 460 11.9 110.01 36.82 1483.46 6.49 0.54 0.098 柱 4 500 460 11.9 87.44 41.98 299.93 4.53 0.11 0.05 2 500 460 11.9 119.40 78.64 1113.66 3.30 0.41 0.05 1 500 460 11.9 152.00 45.76 1542.40 7.22 0.56 0.102 注： ——最小配箍特征值。 2. 柱正截面承载力计算 EMBED Equation.DSMT4 。 计算中采用的柱计算长度 的采用： ，现浇楼盖底层为 其他层为 ， 对底层柱为基础顶面到一层板顶的高度， 。 3. 柱斜截面受剪承载力计算 ： 式中， 为内力调整后柱端组合的剪力设计值； 为考虑 的柱轴向压力设计值，当 > 时取 ； 为剪跨比，当反弯点位于柱高中部的框架柱，取 。当 4. 三级框架柱的抗震构造措施 （1） 纵向受力钢筋 三级框架柱的截面纵向钢筋的 ，同时柱截面每一侧 不应小于 。 （2） 箍筋的构造要求 柱箍筋加密范围： 和 三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的 ；当有刚性地面时，除柱端外尚应去刚性地面上下各 。 三级框架柱：箍筋最大间距采用 ， （柱根 ）中较小值；箍筋最小直径： 。 柱最小体积配箍率可按下式计算： ： 式中， 三级抗震不应小于 ； 为最小配箍特征值，由箍筋形式和柱轴压比查表确定。 ，三级不宜大于 和 的较大值，至少 宜在两个方向有 。 柱箍筋非加密区的箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在三级时不应大于 ， 为纵筋直径。 7.2.2 框架柱的截面设计 以第二层中柱为例说明截面设计的过程和方法。 1. 柱正截面受弯承载力计算 EMBED Equation.DSMT4 。 柱的计算长度确定，其中 判断是否考虑附加弯矩 杆端弯矩比 轴压比 截面回转半径 长细比 所以应考虑杆件自身挠曲变形的影响。 计算杆件弯矩设计值 判别偏压类型 且 计算钢筋面积，对称配筋 所以按照构造配筋， 故应按构造配筋，且应满足 。单侧配筋率 ，故 选 （ ）。总配筋率 最终配筋结果为：一、二层柱配 （ ）； 三、四层柱配 （ ）。 2. 柱斜截面受剪承载力计算 以第一层B柱为例计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值 则框架柱的剪力设计值 （满足要求） （取 ） 其中 取较大的柱下端值，而且 、 不应考虑 。与 相应的轴力 取 注： 为抗震调整系数 故该层柱应按构造配置箍筋。 柱端加密区的箍筋选用 肢 。前已计算出一层柱的轴压比 ，查表可得最小配箍特征值 ，则最小体积配箍率 取 ， ，则 。根据构造要求，取加密区箍筋为 ，加密区位置及长度按规范要求确定。 非加密区应满足 ，故箍筋取 。各层柱箍筋计算结果见下表所示。 表7-4 框架柱箍筋数量表 柱号 层次 实配箍筋 加密区 非加密区 柱 4 29.63 258.48 892.5 0.398 2 38.47 907.33 892.5 0.398 1 43.56 1240.85 892.5 0.779 柱 4 36.62 249.93 892.5 0.398 2 40.17 869.44 892.5 0.398 1 55.04 1165.36 892.5 0.811 第八章 楼梯设计 8.1 建筑设计 楼梯间开间为3.9m，进深为6.5m，一层层高为5.5m，二、三层层高为3.3m，第四层层高3.9m。由于一层高过大以及和其它层层高的不同，在设计中遇到了很大的麻烦，最终综合各方面因素经过仔细考虑，决定将一层楼梯设计为 的双跑板式楼梯，二、三、四层楼梯设计为 的双跑板式楼梯。板式楼梯是由带踏步又称梯级的斜板及栏杆组成。因斜板是 ，故 ，钢材和混凝土的用量多， ，但 ，视觉上较轻巧，不易积尘，适用于层高较低、楼梯跑水平方向长度不大于 及荷载较轻的建筑中。 楼梯跑的宽度主要应满足通行和疏散的要求，本设计楼梯按三人通行设计。楼梯宽度 ，楼梯井宽度为 ，故应两边均设扶手，防止人拥挤时发生意外。 楼梯跑的 有关，最舒服的 ，常用 。本建筑一层 ，即踏步宽300mm，高153mm。踏步尺寸采用 ，一层每层共需36步。二、三、四层楼梯跑坡度取27°，即踏步宽300mm，高150mm。踏步尺寸采用 ，一、二层每层共需22步。另外，楼梯的中间 取为 ，楼层平台宽度取为 。其他详细尺寸见楼梯平面图。 8.2 结构设计 。采用 混凝土 , ；斜板和平台梁中的受力钢筋采用 级钢筋， ；其余钢筋采用 级钢筋， 。 8.3 梯段板设计 厚水磨石， ，金属栏杆重为， 。 8.3.1 斜板设计（二、三、四层） 由于楼梯的尺寸不同，所以应分别设计，先对一、二层楼梯进行配筋计算。 对斜板取1m宽作为其计算单元。 1. 确定斜板厚度 斜板的水平投影净长为 斜板的斜向净长为 所以斜板厚度 取 2. 斜板荷载计算 水磨石面层： 结构自重： 板底抹灰： 栏杆自重： 恒荷载设计值： 活荷载设计值: 合计: 3. 内力计算 斜板的计算跨度取其水平投影的净长 ： ，对板有约束作用，所以 ： 4. 配筋计算 斜板有效高度: 选用钢筋 ， 。分布钢筋 ，（即每一踏步下放一根）。 8.3.2 平台板设计 1. 平台板荷载计算 平台板厚为 ，取1m宽板带作为计算单元。 水磨石面层： 平台板自重： 板底摸灰: 恒荷载设计值: 活荷载标准值: 合计: 2. 内力计算 计算跨度: 弯矩设计值: 3. 配筋计算 平台板有效高度: 选用钢筋 ， ；分布钢筋 。 说明：由于楼层平台跨度不大，在此不再进行配筋计算。楼层平台的配筋同板的配筋，在施工的时候将板的钢筋伸到到平台梁即可。 8.3.3 平台梁设计 1. 平台梁截面设计 平台梁的截面取h×b=400×240mm 2. 荷载计算 斜段板传来: 平台板传来 平台梁自重: 梁侧摸灰: 合计: 3. 内力计算 计算跨度: 弯矩设计值: 剪力设计值: 4. 截面设计 按倒T形截面计算，翼缘宽度 所以属于第一种T型截面 选配 ， ；架立筋选配 。 5. 斜截面抗剪能力计算 由于 ， 满足截面尺寸要求。 仅需按构造要求配置箍筋。选配 即可满足要求。 结 论 通过为期几个月的毕业设计，从中学到了很多知识，让我明白了一个道理，只有真正的把学习的知识应用起来才能让自己了解的更加深刻。 以前也有过课程设计，但是都是建筑的部分方面的设计，而不是一个完整。这次设计完全是自己一个人从构思、建筑设计到结构设计的一个整体。它综合考察了很多课本知识，也考察了我们自己动手查询资料的能力，设计时不仅仅要考虑到美观、适用性能，还有考虑到设计和施工时的方便，还有经济性能等等。这个过程中让我学会了从多个不同的角度去思考问题，如何让设计做到最大程度的最优化。 第一次做毕业设计，因此做的过程中遇到了很多问题，也是很正常的，不过通过网络、图书馆、老师以及同学等多方面的帮助，也全都迎刃而解。只要坚持不懈，最终还是有很大收获的！ 大二的时候曾经学过CAD，这次毕业设计时更加熟练的操作了AutoCAD、天正、office和excel等建筑相关和办公软件。也使得自己对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、 。 计算时选取的一榀框架则是设计的核心部分，需要对各专业知识的灵活运用，如恒载，活载与抗震的综合考虑进行内力组合等。初次计算时错误是正常的，也比较多，一步出错，可谓牵一发而动全身，后面的相关计算也有可能付诸东流，于是计算时自己一个过程都重复算上了好几遍，反复检查，错误不断磨合，最终铸就了这次比较完整的设计。 计算书做好后就开始录入到电脑里面，自己之前对office稍有了解，于是录入的时候花费的时间不是太多。 毕业设计终于完工了。回想起这几个月的毕业设计，收获颇丰，看着自己的成果，心中不免甚有满足感，不仅仅是对自己大学四年来知识的一次充分地复习和归纳总结，而且也让我深深地明白，付出了，肯定不会让自己失望的，这次过程，让自己学会了很多。也为自己以后的研究生的研究做了一次铺垫。 毕业设计让我明白了一个道理，做任何事的时候遇到任何问题我们都不要轻易言弃，学会发挥身边最大的帮助去解决问题，比如可以上网去查询相关的资料，去图书馆参考相关书目，也可以直接问老师或者学生等等。只有虚心请教，诚心求识，一定会得到别人的帮助的，在以后的工作时我们也需要时时遵循这个道理。在此再次诚谢那些在毕业设计中帮助过的我老师和同学。 。在此，请各位老师给予批评指正。 参考文献： [1] 中华人民共和国国家标准.建筑制图标准（GB/T50104-2001）.北京.中国建筑工业出版社.2002 [2] 中华人民共和国国家标准. 建筑结构制图标准（GB/T50105-2001）.北京.中国建筑工业出版社.2001 [3] 中华人民共和国国家标准.建筑设计防火规范（GBJ16-87）.北京.中国建筑工业出版社.2002 [4] 中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）.北京.中国建筑工业出版社.2002 [5] 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京.中国建筑工业出版社.2001 [6] 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）.北京.中国建筑工业出版社.2002 [7] 中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50010-2001）.北京.中国建筑工业出版社.2001 [8] 国家建筑标准设计图集.101图集系列.北京.中国 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 出版社.2006 [9] 梁兴文.史庆轩.土木工程专业毕业设计指导.北京.科学出版社.2002 [10] 沈蒲生.梁兴文.混凝土结构设计原理.北京.高等教育出版社.2007 [11] 沈蒲生.梁兴文.混凝土结构设计.北京.高等教育出版社.2007 [12] 许传华.贾莉莉.房屋建筑学.合肥.合肥工业大学出版社，2005 [13] 杨茀康.李家宝.结构力学.高等教育出版社，2006 [14] 严正庭.混凝土结构实用构造手册.中国建筑工业出版社.1997 [15] 郭继武.建筑抗震设计.高等教育出版社.1995 [16] 吕西林.高层建筑结构.武汉.武汉理工大学出版社.2009 [17]王作兴.张德琦.混凝土结构与砌体结构.江苏.中国矿业大学出版社.1999 致 谢 毕业设计即将结束，四年的学生生活也随之圆满结束。即将踏上读研生活的我，回想大学的生活还是感慨颇多。四年中，认识了很多老师和同学，不仅仅是在生活中还是学习上，他们都给了我很大的帮助。通过这四年的学习，我不仅学到了书本知识，而且在做人和为人处事方面也颇有收获，在即将离校之际，深深地向他们表达上我最真诚的谢意！ 感谢卢傲云老师，他认真负责的态度在我的设计中起到了很大的作用，起初设计时比较迷茫，他仿佛大海中的灯塔一步步指引着我走向正确的方向，第一次做设计，遇到了很多问题，老师都耐心的给我指导，如果没有老师的帮助，我很难独自完成此次完美的毕业设计。设计中，老师帮我们查阅了一些我们再图书馆没有查阅到的资料，他的态度也是我以后需要去不断学习的，在此，再次感谢卢老师这几个月来的帮助。 磨刀不误砍柴工，一旦自己遇到了不会的问题，我都会拿出平时用的本子，记下笔记，然后找时间去问老师，老师都对我的问题一点点地做出了解答，也不会因为一个问题我第一次没有理解透而对我们产生责备，而是不断的告诫我们要不断的细心，善于发现细节上的错误，因为如果我们在其中有一个地方出错，很有可能会牵涉以后的所有的计算都会付诸东流，因此，此次设计中我们也学会了细心地去做好每一件事。 同时，每次有什么需要注意的问题，卢老师都会在她单独建立的群里面 通知 关于发布提成方案的通知关于xx通知关于成立公司筹建组的通知关于红头文件的使用公开通知关于计发全勤奖的通知 我们！在此谨向卢傲云老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。 论文即将完成，我的心情尚无法平静，从开始进入课题到论文的顺利完成，有很多老师，同学都给了我很大的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意! 最后我还要感谢我的母校铜陵学院四年来对我的栽培。 2013年5月20日 _1364973029.unknown _1431776856.unknown _1432367605.unknown _1432553472.unknown _1432555651.unknown _1432561320.unknown 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