《钢结构基础》习题参考答案
3.1题:
答:(1)按制作方法的不同分为型钢截面和组合截面两大类。型钢截面又可分为热轧型钢和冷弯薄壁型钢两种。组合截面按连接方法和使用材料的不同,可分为焊接组合截面(焊接截面)、铆接组合截面、钢和混凝土组合截面等。(2)型钢和组合截面应优先选用型钢截面,它具有加工方便和成本较低的优点。
3.7题:
解:由附录1中附表1可得I20a的截面积为3550mm2,扣除孔洞后的净面积为
mm2。工字钢较厚板件的厚度为11.4mm,故由附录4可得Q235钢材的强度设计值为
N/mm2,构件的压应力为
N/mm2,即该柱的强度满足要求。
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工字钢为竖放,故应计入工字钢的自重。
工字钢I20a的重度为27.9kg/m,故
N;
构件的拉应力为
N/mm2,即该柱的强度满足要求。
3.8题:
解:1、初选截面
假定截面钢板厚度小于16mm,强度设计值取
,
。
可变荷载控制组合:
,
永久荷载控制组合:
简支梁的支座反力(未计梁的自重)
,跨中的最大弯矩为
,梁所需净截面抵抗矩为
,
梁的高度在净空方面无限值条件;依刚度要求,简支梁的容许扰度为l/250,参照表3-2可知其容许最小高度为
,
按经验
公式
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可得梁的经济高度为
,
由净截面抵抗矩、最小高度和经济高度,按附录1中附表1取工字钢 I36a,相应的截面抵抗矩
,截面高度
且和经济高度接近。按附录1中附表5取窄翼缘H型钢 HN400×150×8×13,截面抵抗矩
,截面高度
。
普通工字钢梁翼缘的外伸宽度为
,
,故翼缘板的局部稳定可以保证,且截面可考虑部分塑性发展。
窄翼缘型钢梁的翼缘的外伸宽度为
,
,故翼缘板的局部稳定可以保证,且截面可考虑部分塑性发展。
2、验算截面
(1)普通工字钢I36a截面的实际几何性质计算:
,
,
,
,
梁自重估算,由荷规附录A得钢的重度为78.5kN/m3,梁的自重为
,修正为
自重产生的跨中最大弯矩为
,式中1.2为可变荷载控制组合对应的荷载分项系数。跨中最大总弯矩为
,
A点的最大正应力为
B点的最大剪应力为
故由以上分析可知,该普通工字钢等截面钢梁满足强度要求。
(2)窄翼缘型钢HN400×150×8×13截面的实际几何性质计算:
,
,
,
梁自重估算,由荷规附录A得钢的重度为78.5kN/m3,梁的自重为
,修正为
自重产生的跨中最大弯矩为
,式中1.2为可变荷载控制组合对应的荷载分项系数。跨中最大总弯矩为
,
A点的最大正应力为
B点的最大剪应力为
,面积矩可近似计算如下
,
故由以上分析可知,该窄翼缘型钢等截面钢梁满足强度要求。
比较普通工字钢和窄翼缘型钢可发现,在相同的计算条件下采用窄翼缘型钢更加经济。
3.9题:
解:强度验算部位:A点的最大正应力;B点的最大剪应力;C点的折算应力;D点的局部压应力和折算应力。
,
,
梁截面的相关参数:
,
,
腹板轴线处的面积矩
,腹板边缘处的面积矩
。梁的自重
标准
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值
(也可按课本的方法计算,此处直接采用荷规附录A提供的重度),
,跨中最大总弯矩
。
A点的最大正应力为:
由于翼缘自由外伸的宽厚比为,
,故取x对轴的部分塑性发展系数
。
B点的最大剪应力为:
C点的折算应力为:
,
,
,
,折算应力为
。
D点的局部压应力和折算应力
;
D点正应力为压应力,其值大小为
;剪应力向下,大小为
。代入折算应力计算公式可得,
,即D点的折算应力满足强度要求,但局部压应力不满足强度要求。
故由以上分析可知,该焊接工字型等截面钢梁不满足强度要求。
3.10题:
解:1、初选截面
假定截面钢板厚度小于16mm,强度设计值取
,
,简支梁的支座反力(未计梁的自重)
,跨中的最大弯矩为
,梁所需净截面抵抗矩为
,
梁的高度在净空方面无限值条件;按经验公式可得梁的经济高度为
,
考虑到梁截面高度大一些,更有利于增加刚度,初选梁的腹板高度为
。腹板厚度按支点处最大剪力需要确定,
,按经验公式估算
,故选用腹板厚度为
。
修正为:
,故选用腹板厚度为
。
按近似公式计算所需翼缘板面积
,初选翼缘板宽度为400mm,则所需厚度为
。考虑到公式的近似性和钢梁的自重作用等因素,选用
。梁翼缘的外伸宽度为
,
,故翼缘板的局部稳定可以保证,且截面可考虑部分塑性发展。
2、验算截面
截面的实际几何性质计算:
,
,
,
腹板轴线处的面积矩
,
腹板边缘处的面积矩
。
梁自重估算,由荷规附录A得钢的重度为78.5kN/m3,梁的自重为
,自重产生的跨中最大弯矩为
,式中1.2为可变荷载控制组合对应的荷载分项系数。跨中最大总弯矩为
,
A点的最大正应力为
B点的最大剪应力为
C点的折算应力为
,
,
按能量理论的折算应力为
。
故由以上分析可知,该焊接工字型等截面钢梁满足强度要求。
3.11题:
解:由附录1的附表1可得I45a的截面积为10200mm2,单位质量为80.4kg/m,抵抗矩为1430000mm3,翼缘平均厚度18mm>16mm,钢材的强度设计值为205N/mm2,由表3-3得工字钢绕强轴的截面塑性发展系数为1.05。钢梁自重标准值
,跨中处的最大弯矩为
,
验算强度有(假定P为设计值),
,
即
,
,
可得
。
4.9题:要求按照等稳定条件确定焊接工字型截面轴心压杆腹板的高厚比。钢材为Q235,杆件长细比为
,翼缘有火焰切割和轧制边两种。计算结果请与规范规定作对比。
解: 轴心压杆的弹性模量修正系数为,
由表4-4,翼缘为火焰切割边的焊接工字型截面的强弱轴均为b类截面,而翼缘为轧制边的焊接工字型截面的弱轴为c类截面,故由杆件长细比查附表17-2和17-3得轴心受压构件的稳定系数分别为0.555和0.463。故翼缘为火焰切割边的焊接工字型截面轴心压杆腹板高厚比为,
;
局部稳定性:
翼缘为轧制边的焊接工字型截面轴心压杆腹板高厚比为,
;
局部稳定性:
注意:本题等稳定条件为板件的临界应力和构件的临界应力相等,而不是前面所述的关于x和y等稳定系数
4.10验算图示焊接工字形截面轴心受压构件的稳定性。钢材为Q235钢,翼缘为火焰切割边,沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。已知构件承受的轴心压力为N=1500kN。
解:由支承条件可知
,
,
,
,
翼缘为火焰切割边的焊接工字钢对两个主轴均为b类截面,故按
查表得
整体稳定验算:
,稳定性满足要求。
4.13图示一轴心受压缀条柱,两端铰接,柱高为7m。承受轴心力设计荷载值N=1300kN,钢材为Q235。已知截面采用2[28a,单个槽钢的几何性质:A=40cm2,iy=10.9cm,ix1=2.33cm,Ix1=218cm4,y0=2.1cm,缀条采用∟45×5,每个角钢的截面积:A1=4.29cm2。试验算该柱的整体稳定性是否满足?
解:柱为两端铰接,因此柱绕x、y轴的计算长度为:
格构柱截面对两轴均为b类截面,按长细比较大者验算整体稳定既可。
由
,b类截面,查附表得
,
整体稳定验算:
所以该轴心受压的格构柱整体稳定性满足要求。
7.12解:①钢材为Q235钢,焊条为E43型,则角焊缝的强度设计值
。
肢背焊缝:
,可取
,
肢尖焊缝:
,可取
。
图示连接为不等肢角钢长肢相连,故K1=0.65,K2=0.35。
焊缝受力:
所需焊缝计算长度,肢背:
肢尖:
侧面焊缝实际施焊长度,肢背:
,取220mm;
肢尖:
,取160mm。
②连接板和端板间焊缝的计算长度:
,因此可取
。
,拉力N通过焊缝群的形心,将N沿焊缝长度方向和垂直于焊缝长度方向分解:
所以连接板和端板间焊脚尺寸
满足要求。
③当
时,力N不通过焊缝群的形心,将N向形心平移,焊缝群受力为:
所以由②确定的焊脚尺寸满足要求。
7.14解:①支托承力,螺栓仅承受弯矩作用
单个螺栓的抗拉承载力:
螺栓群所受弯矩
旋转中心为最底排螺栓处,第一排螺栓受力最危险,单个螺栓受到的最大拉力为:
所以此连接安全。
②支托不承力,则螺栓群承担剪力和弯矩的作用
单个螺栓的抗剪承载力:
单个螺栓的抗压承载力:
每个螺栓承担的剪力:
最危险的螺栓受到的拉力:
螺栓在剪力和拉力联合作用下:
所以此连接安全。
7.15解:查表得10.9级M22摩擦型高强螺栓的预拉力P=190kN,
接触面喷砂,查得摩擦系数
。
①对于角钢与牛腿相连的一肢上螺栓群的受力:剪力V=P=175kN,
扭矩
。
单个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载力设计值:
假设角钢与牛腿相连的一肢上布置3个高强度摩擦型螺栓,螺栓的排列如图所示。
最外侧一排螺栓受力最危险,其受力为:
剪力作用下每个螺栓承担的剪力:
扭矩作用下最外排螺栓承担的剪力:
摩擦型高强螺栓在剪力作用下:
所以此螺栓布置方式满足要求。
②角钢与柱翼缘相连一肢上的螺栓群的受力:剪力V=P=175kN,
弯矩
假设布置6个螺栓,单个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载力设计值:
单个螺栓的抗拉承载力设计值:
若支托承力,高强度螺栓仅承受弯矩作用,此时旋转中心在螺栓群形心处,
最外排螺栓受到的拉力最大:
若支托不承力,高强度螺栓同时承受剪力和弯矩的作用,
每个螺栓受到的剪力:
最外排螺栓受到的拉力:
高强度摩擦型螺栓在剪力和拉力联合作用下:
此螺栓布置符合要求。
4.17焊接简支工字形梁如图所示,跨度为12m,跨中6m处梁上翼缘有简支侧向支撑,材料为Q345钢。集中荷载设计值为P=330kN,间接动力荷载,验算该梁的整体稳定是否满足要求。如果跨中不设侧向支撑,所能承受的集中荷载下降到多少?
解:
梁跨中有一个侧向支承点
,需验算整体稳定
跨中弯矩
,所以不能用近似公式计算
查附表15,跨度中点有一个侧向支承点、集中荷载作用在截面高度高度上任意位置,
需对
进行修正,
该梁的整体稳定性满足要求。
梁跨中没有侧向支承点
梁跨中无侧向支承点,集中荷载作用在上翼缘,则有:
所以,如果跨中不设侧向支撑,所能承受的集中荷载下降到110.5kN。
4.18题:如图所示两焊接工字型简支梁截面,其截面积大小相同,跨度均为12m,跨间无侧向支承点,均布荷载大小相同,均作用于梁的上翼缘,钢材为Q235,试比较说明何者稳定性更好。
解: 均布荷载作用,受弯构件的弯扭失稳,计算其整体稳定性。
(1)、梁的跨中最大弯矩:
;梁的几何特征参数如下:
;
;
;
;
;
;
;
;
;
梁的整体稳定系数
,
,
,
;
,
。
(2)、梁的跨中最大弯矩:
;梁的几何特征参数如下:
;
;
;
;
;
;
;
;
求整体稳定系数
,
,
,
;
,
。
由以上计算结果,可比较得出第一种截面类型的稳定性更好。
4.19题:一跨中受集中荷载工字型截面简支梁,钢材为Q235B.F,设计荷载为P=800kN,梁的跨度及几何尺寸如图所示。试按以下两种要求布置梁腹板加劲肋,确定加劲肋间距。
不利用屈曲后强度;
利用屈曲后强度。
解:结构受横向荷载作用,故按受弯构件的板件稳定复核计算。
不利用屈曲后强度:
梁翼缘的宽厚比:
;
梁的腹板高厚比:
(受压翼缘扭转未受到约束),故应按计算配置横向加劲肋,但不必配置纵向加劲肋。
在集中荷载和支座荷载作用处配置支承加劲肋,其余处配置横向加劲肋,其间距为
(
)。
,故简支梁的自重标准值为,
,设计集中荷载为800kN,故可忽略自重荷载的影响,当然也可考虑自重的影响。
;
;
腹板区格A的局部稳定验算:
区格A左端的内力:
,
;
区格A右端的内力:
,
;
近似地取校核应力为:
,
;
由于简支梁的受压翼缘扭转未受到约束,
,
;
,
;
。
通理可做腹板区格B的局部稳定验算,
腹板区格B的局部稳定验算:
区格B左端的内力:
,
;
区格B右端的内力:
,
;
近似地取校核应力为:
,
;
。
支承加劲肋的设计:
利用屈曲后强度:
;
;
;
(截面塑性发展系数),
;
;
;
;
利用腹板屈曲后的强度,故可试取
,
,
;
;
区格A左截面的局部稳定验算:
;
;
;
计算支座加劲肋时,由于
,需考虑水平力
的影响。
,
;
;
封头肋板所需截面积为(假定
),
。