高支模架施工方案专家论证（终版）

一、 某大酒店改造建设工程 高支模架专项施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、工程概况 工程名称 某大酒店改造建设工程 工程地点 建设单位 设计单位 地勘单位 监理单位 施工单位 工程规模 6469.98㎡ 某大酒店改造建设工程位于某区红锦大道63号，属于酒店的配套设施。建筑占地面积：1814.4m2，总建筑面积：6469.98 m2，建筑高度：18.6m，建筑层高-1层4.2m，一、二层均为7.5m。建筑物西北面紧邻酒店花园，东北面与酒店消防车道相连，东南面相邻人行道及公路，西南面紧邻酒店的网球馆和后花园。 二、概述 1、本工程结构形式为型钢混凝土框架结构。 2、本工程层高为3.6m、3.9m、4.2m、7.5m、9.5m。 3、本工程轴线跨度有：7.8m、9.4m、18.0m、28.2m。 4、本工程梁截面尺寸有：主要有：200×600、200×1400、250×600、350×700、400×750、400×900、400×1900、500×1600、600×1800、600×1900、700×800等。 5、板厚主要有：100mm、120mm、150mm、250mm。 6、柱有：矩型框架柱400×400、600×600、600×800、圆框架柱φ700mm。 7、剪力墙厚度为200mm、250mm、300mm。 8、基础及主体结构的混凝土强度等级挖孔桩C25，地梁、筏板C30，挡墙C40S8，框架柱、混凝土墙C40，梁、板为C30。混凝土浇筑方式采用泵送（坍落度180 mm）方式进行施工。支撑采用Φ48×3.5的钢管，结构板采用12厚优质覆膜竹胶板；挡墙、框架柱、梁等构件采用优质九夹板模板；模板接头缝用自粘胶带封闭，柱梁均采用φ12高强对拉丝杆及步步紧加固。 三、编制依据 1、本工程有关结构施工图、图纸会审及设计交底纪要、设计变更等； 2、集司《质量、环境、职业健康安全一体化管理手册》、《质量、环境、职业健康安全一体化作业文件》； 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700） 8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006） 9、《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002； 11、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99； 12、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 13、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005； 14、建筑工程民防高处附落事故管理规定，建质（2003）82号文；高处坠落分级GB/3608-2008 15、生产经营单位安全生产事故 应急预案 办公室装修施工应急预案 下载公司关于消防应急预案火灾的应急预案防汛防洪应急预案施工生产安全应急预案 编制导则AQ/T9002-2006 16、建质（2009）254号文件《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条则》； 17、建质[2009]87号文件《危险性较大的分部分项工程安全 管理办法 关于高温津贴发放的管理办法稽核管理办法下载并购贷款管理办法下载商业信用卡管理办法下载处方管理办法word下载 》。 四、墙、柱、梁、板模板设计及计算 4.1墙模板 4.1.1墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度4200mm，单侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 4.1.2墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时( 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；（挡墙第一次浇筑混凝土的高度） 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 4.1.3墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.2×36.495×0.250+1.40×3.600×0.250=12.208kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.221kN N2=3.357kN N3=3.357kN N4=1.221kN 最大弯矩 M = 0.076kN.m 最大变形 V = 0.331mm 4.1.3.1抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/13500=5.630N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 4.1.3.2抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1831.0/(2×250.000×18.000)=0.610N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 4.1.3.3挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.331mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 4.1.4墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×36.50+1.4×0.25×3.60=12.208kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×36.50=9.124kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.549kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.377kN 经过计算得到最大变形 V= 0.218mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 4.1.4.1内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.549×106/83333.3=6.59N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.1.4.2内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3714/(2×50×100)=1.114N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 4.1.4.3内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.218mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 4.1.5墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.663kN.m 最大变形 vmax=0.122mm 最大支座力 Qmax=14.588kN 抗弯计算强度 f=0.663×106/10160000.0=65.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 4.1.6对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.588 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.2柱模板 柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸，柱模板配制（见下图）。柱子截面尺寸大于600×600mm的必须采用高强对拉丝杆中间加固。 4.2.1柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6750mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 4.2.2柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。 4.2.3柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 4.2.3.1抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.188×0.188=0.083kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.083×1000×1000/27000=3.059N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 4.2.3.4抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.188=2.643kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2643.0/(2×500.000×18.000)=0.440N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 4.2.3.5挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.000×1884/(100×6000×243000)=0.103mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 4.2.4竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。 荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.188+1.40×2.700×0.188=8.809kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.404/0.500=8.809kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.809×0.50×0.50=0.220kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×8.809=2.643kN 最大支座力 N=1.1×0.500×8.809=4.845kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 4.2.4.1抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.220×106/83333.3=2.64N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.2.4.2抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2643/(2×50×100)=0.793N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 4.2.4.3挠度计算 最大变形 v =0.677×6.750×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.072mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4.2.5 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.183 × 0.500 = 4.31kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.790kN.m 最大变形 vmax=2.067mm 最大支座力 Qmax=6.460kN 抗弯计算强度 f=1.790×106/10160000.0=176.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 4.2.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.460 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.2.7 H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.188 × 0.500 = 4.40kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.417kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=9.283kN 抗弯计算强度 f=0.417×106/10160000.0=41.04N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 4.2.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.283 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.3梁模板 梁底模及直线型梁侧模采用18厚优质九夹板，与50×100木枋配制成梁帮梁底模板。规格尺寸精确，加固梁侧模采用双钢管对拉高强丝杆(有型钢梁的位置对拉高强丝杆焊接在钢梁上纵横按@600的间距设置)，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用普通钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。梁高度大于600mm必须采用对高强对拉丝杆加固，丝杆间距600×600mm。7.5米层的轴方向的梁全部采用止水对拉丝杆加固。 4.3.1梁侧模板的计算 4.3.1.1梁侧模板基本参数 梁的计算断面宽度600mm，高度1900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 4.3.1.2梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 4.3.1.3梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.22m。 荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.219+1.40×3.600×0.219=10.789kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.88×1.80×1.80/6 = 11.81cm3； I = 21.88×1.80×1.80×1.80/12 = 10.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.931kN N2=2.676kN N3=2.275kN N4=2.384kN N5=2.348kN N6=2.384kN N7=2.275kN N8=2.676kN N9=0.931kN 最大弯矩 M = 0.054kN.m 最大变形 V = 0.186mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.054×1000×1000/11813=4.571N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1429.0/(2×218.750×18.000)=0.544N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.186mm 面板的最大挠度小于218.8/250,满足要求! 4.3.1.4梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.22×36.90+1.4×0.22×3.60=10.789kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.22×36.90=8.081kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.394/0.500=10.789kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.789×0.50×0.50=0.270kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×10.789=3.237kN 最大支座力 N=1.1×0.500×10.789=5.934kN 截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.270×106/83333.3=3.24N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3237/(2×50×100)=0.971N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×8.072×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.086mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4.3.1.5梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.038kN.m 最大变形 vmax=0.178mm 最大支座力 Qmax=15.724kN 抗弯计算强度 f=1.038×106/10160000.0=102.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 4.3.1.6对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.724 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.3.2大梁模板扣件钢管高支撑架计算 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.4m，梁截面 B×D=600mm×1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木枋50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.100×0.500×0.500=0.750kN。 采用的钢管类型为 48×3.5。 4.3.2.1梁板模板高支架施工区域及布置图 (1)高支架施工区域 本工程的高支架施工区域 楼层标高 施工区域 轴线最大跨度 架子高度 备注 ±0.00m～7.50m层 ～/～轴 28.20m 9.50m 超高、超跨 ±0.00m～7.50m层 ～/～轴 8.00m 7.50m 超高 7.50m～15.00m层 ～/～轴 18.00m 7.50m 超高、超跨 (2)高支架的布置图 本工程的高支架施工平面图及高支架剖面图详下图： 4.3.2.2模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.900×0.500=23.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.500×(2×1.900+0.600)/0.600=1.833kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.600×0.500=1.500kN 均布荷载 q = 1.20×23.750+1.20×1.833=30.700kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.500=2.100kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=1.809kN N2=5.263kN N3=6.376kN N4=5.263kN N5=1.809kN 最大弯矩 M = 0.074kN.m 最大变形 V = 0.056mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/27000=2.741N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×2795.0/(2×500.000×18.000)=0.466N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.056mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 4.3.2.3梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.376/0.500=12.752kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.75×0.50×0.50=0.319kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×12.752=3.826kN 最大支座力 N=1.1×0.500×12.752=7.014kN 木方的截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.319×106/83333.3=3.83N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3826/(2×50×100)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.771kN/m 最大变形 v =0.677×8.771×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.094mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4.3.2.4梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax=0.671kN.m 最大变形 vmax=0.212mm 最大支座力 Qmax=18.312kN 抗弯计算强度 f=0.671×106/5080.0=132.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4.3.2.5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.31kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!双扣件不满足要求时必须采用可调托座！ R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，必须采用可调托座。 4.3.2.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.31kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×9.400=1.456kN N = 18.312+1.456=19.769kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =19769/(0.203×489)=199.036N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =19769/(0.386×489)=104.611N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.016×(1.500+2×0.300)=2.490m =2490/15.8=157.589 =0.284 =19769/(0.284×489)=142.402N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 B×D=350mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁两侧立杆间距 0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.100×0.300×0.800=0.720kN。 采用的钢管类型为 48×3.5。 4.3.3.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.700×0.800=14.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.800×(2×0.700+0.350)/0.350=2.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.800=0.840kN 均布荷载 q = 1.20×14.000+1.20×2.000=19.200kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.840=1.176kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.948kN N2=3.948kN 最大弯矩 M = 0.396kN.m 最大变形 V = 1.319mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.396×1000×1000/43200=9.167N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×3948.0/(2×800.000×18.000)=0.411N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.319mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 4.3.3.2梁底支撑木方的计算   (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.948/0.800=4.935kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.94×0.80×0.80=0.316kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×4.935=2.369kN 最大支座力 N=1.1×0.800×4.935=4.343kN 木方的截面力学参数为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.316×106/83333.3=3.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2369/(2×50×100)=0.711N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.500kN/m 最大变形 v =0.677×3.500×800.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.259mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 4.3.3.3梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到: 最大弯矩 Mmax=0.777kN.m 最大变形 vmax=1.259mm 最大支座力 Qmax=4.668kN 抗弯计算强度 f=0.777×106/5080.0=153.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4.3.3.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.67kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 4.3.3.5立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.67kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×4.200=0.651kN N = 4.668+0.651=5.319kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =5319/(0.203×489)=53.550N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.150=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =5319/(0.497×489)=21.899N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.150)=2.115m =2115/15.8=133.880 =0.382 =5319/(0.382×489)=28.498N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9