自由淹没射流理论在脉冲喷吹除尘领域的应用研究 自由淹没射流理论在脉冲喷吹除尘领域的应用研究 1 自由淹没射流的基本流动特性 一股速度很大的流动射入周围流体时所形成的流动，称之为射流。射流周围的流体本身具有速度时称为伴随射流，当周围流体处于静止状态时，则称为自由射流。射流将一部分动量传递给带入的流体，因而射流的速度逐渐降低。最后射流的动量全部消失在空间流体中，射流也在静止流体中淹没了，所以又称它为自由淹没射流。 射流一般分为初始段和基本段两部分。图1所示为自由射流的结构示意图。 假定流体以超过临界速度的初速度U0均匀地从喷管出口流出，在流动中由于周围流体的不断掺入，射流的宽度逐渐增大，而在射流中还保持射流初速U0的区域（称为射流核心区）则逐渐缩小。在离开喷管出口一定距离以后，保持初速U0的射流核心区就消失了。射流核心区完全消失的横截面称为转折截面。在喷管出口与转折截面之间的射流段称为初始段，射流核心区就在初始段中。在转折截面以后的射流段称为基本段，在基本段中轴向流速逐渐减小，最后到零。射流与静止流体的交界面（流速为零）称为外边界面，轴向流速还保持初速U0的边界面（射流核心区的边界面）称为内边界面。在内、外边界面之间的区域称为射流边界层，在转折截面以后整个射流都变成射流边界层。射流外边界现的交点O称为射流极点，它的位置在喷管内。外边界线之间的夹角θ称为射流极角，也称为射流扩散角。 图1 自由射流的结构示意图 剪切射流符合边界层的特点：射流边界层的宽度小于射流的长度，即横向尺度远小于纵向尺度；在射流边界层的任何横截面上，横向速度远小于纵向速度；沿射流边界层横截面上的压强是近似不变的，又由于周围静止流体内的压强各处都相等，所以可以认为，整个射流区内的压强都是一样的；射流边界层的内、外边界线都是直线。 根据自由淹没射流理论，圆形截面轴向对称射流有以下特征： 转折截面上射流宽度等于喷管出口直径的3.28倍。 射流扩散角θ为270－30030＇ 射出能力Um＝U0*0.966/（α*S/R0+0.294） α=0.07-0.08 2 自由淹没射流理论在脉冲喷吹设计中的应用 脉冲喷吹滤袋除尘器在设计过程中，常常涉及喷管设计。喷管设计主要包括喷管形式、喷口大小、喷口高度。 喷管外表形式多种多样，究其根本只有两种：收缩喷管、缩放喷管。收缩喷管的流通截面是逐渐缩小的，流通截面不变的喷管本质上也属于收缩喷管。缩放喷管的流通截面是先缩小后扩大。缩放喷管也称拉伐尔喷管。亚音速气流在收缩喷管内膨胀加速，不可能得到超音速流动。要得到超音速流动，必须在渐缩渐扩形的拉伐尔喷管内才能得到超音速流动。 由于当前脉冲滤袋除尘领域并未涉及超音速喷吹清灰，下面仅以收缩喷管为例进行研究。 高速压缩空气通过喷管对滤袋进行喷吹清灰，其速度可以达到接近临界音速。临界音速不是一个定值，与温度有关。在0℃时，空气的临界音速为302m/s。也就是说，在普通喷管的喷口0℃时最大速度为接近302m/s。而滤袋上口净气流出速度一般不大于5m/s，相对于喷吹气流可以暂时忽略。这样，可以利用自由淹没射流理论对喷管高度进行计算。 以φ160滤袋（笼口φ150）、喷口φ20，φ130滤袋（笼口φ120）喷口φ10为例如图２说明： 图２ φ160和φ130滤袋喷射情况 由射流扩散角θ为270－30030＇，很容易计算出笼口φ150、喷口φ20时的喷吹高度在238.4-275.3之间。理论上，如果高于此高度，即有部分空气吹到多孔板外面造成浪费。如果低于此高度，可能会造成滤袋顶部清灰不利。在实践应用当中，因为喷管安装偏离等其它方面原因，实际高度一般会略低于此高度。同理，可以计算出笼口φ120、喷口φ10时的喷吹高度在201.7-231.6之间。 根据公式Um＝U0*0.966/（α*S/R0+0.294），可以计算袋口喷吹气流的理论速度： 表1 袋口喷吹气流的理论速度 条件：喷口速度接近302 m/s 袋口气流速度（m/s） 笼口φ150、喷口φ20、喷吹高度230 约144.5 笼口φ120、喷口φ10、喷吹高度200 约88.5 因为受到袋口净气上升速度影响，实际速度要略小于理论计算速度。 喷吹气体进入滤袋以后，气体受到滤袋周壁的约束，不能继续扩散，所以不再适用于自由淹没射流理论进行研究。 3 自由淹没射流理论在直通式滤袋除尘器进风口设计中的分析研究 在直通式滤袋除尘器设计时，进风口后滤袋迎风面受风速度要求严格，如果不能得到有效控制，很容易吹损滤袋。利用自由淹没射流理论同样可以分析进风口相关部位的风速结构。 以φ1000进风管道为例进行分析。如图３，进风管道连接喇叭形进风口。 图３ 进风管喇叭形连接 气流以管道风速U0均匀地从管口（A）流出，进入喇叭口(扩张角θ)。由于流通面积不断扩大，在流动中周围流体不断掺入，射流的宽度逐渐增大，而在射流中还保持射流初速U0的区域则逐渐缩小。在离开喷管出口一定距离（4181.5）以后，保持初速U0的射流核心区就消失了。 现在讨论两种情况，喇叭口扩张角θ>30.50时（不是定值，介于27-30.50之间，为简化分析以30.50为例，下同），如上图所示。由于周围流体要不断掺入，而喇叭周壁阻挡了上下两个方向上的气流，所以只能由喇叭后端补充，从而在喇叭口周围形成涡流，产生能量损失。如图，E区为涡流区，速度为负值；F区流速介于零到管道风速之间；G区流速与管道风速相同。 由上分析可知，在喇叭口末端的流速，是不均匀的，单纯用流量除以截面积所得理论平均流速并无实践意义。要想得到均匀的流体速度，有两个措施：一是将喇叭口做长，可以得到相对均匀设计流速。这种措施在实践中也有应用，并非运用于直通式袋除尘器。另一种措施是加均风板，用外力减弱流体前进速度，强制补充涡流区，这种措施已经得到广泛应用。 另一种情况是当喇叭口扩张角θ<30.50时，射流自动充满喇叭空间，周围静止流体由于受到喇叭周壁的阻挡，不会有流体掺入，所以没有涡流。这种情况不再属于自由淹没射流理论的研究范围，而属于亚音速扩压管研究的范围，其特征是随着气流的截面积增大，流速减小，压力增大。其均风效果更有效。 所以说，在不设均风板时，喇叭口的扩张角如果高于300，是不科学的。 自由淹没射流理论在其它地方也可以应用，譬如可以对滤袋出口的净气流速进行分析，分析某高度点的气体速度，可以为净气室的高度设计提供理论依据。在除尘系统设计中，也有一些地方可以利用该理论进行分析研究。
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