锦源宾馆框架剪力墙主体建筑结构设计_土木毕业设计

锦源宾馆框架剪力墙主体建筑结构设计 锦源宾馆框架剪力墙主体建筑结构设计 摘 要 剪力墙能同时承受竖向荷载和侧向力，有很强的抗震能力，在我国应用越来越广泛，框架-剪力墙结构集合了框架结构和剪力墙结构的优势，已经被越来越广泛的应用于包括大型商场、住宅、旅馆、办公楼等在内的高层建筑。但与剪力墙有关的相关计算比较复杂，计算量较大，所以在设计剪力墙结构或框架-剪力墙结构时，一般采用软件计算。 根据设计任务书的要求进行了以框架-剪力墙为主体结构的锦园宾馆的建筑设计、结构设计。设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点，首先设计建筑平面， 其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。 锦园宾馆主体结构框架-剪力墙结构体系，以现行的有关规范为依据，进行了剪力墙刚度计算，框架的剪切刚度计算，连梁的等效剪切刚度计算，主体结构特征值的计算，风荷载计算，水平地震荷载计算，竖向荷载计算，稳定和抗倾覆验算，内力组合，构件截面设计等。为了弄清剪力墙计算的相关步骤和原理，本结构主要采用手算的形式。最终完成构件截面设计。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求，本工程属于高层建筑，锦州地区位于7度抗震设防区，所以计算时考虑抗震要求。 关键词：剪力墙；框架-剪力墙；结构设计；高层建筑 Abstract Shear wall can bear vertical load and lateral force and has strong seismic capacity; while frame-shear wall structure is the combination of frame structure and shear wall structure which possesses some great advantages, so it has been more widely applied in buildings in our country, especially in some shopping malls, domestic block, hotels, and office buildings and some other high-rise buildings. However, some calculations associated with shear wall is quite sophisticated and calculated quantity is very large, therefore, generally speaking, people use the software to calculate in the design of shear wall structure or frame-shear wall structure. According to planning assignment, the author tries to use what he has learned to set about architectural design and structural design of Jinyuan Hotel with frame-shear wall structure as main structure in this paper. The design processes are following: Firstly, construction; secondly, structure; thirdly, foundation. About architectural design, the author designs the building plane at first, then the elevation and section part on the basis of the overall planning, requirements, land use conditions and surroundings of base. The architectural design should have both functions of use and plastic arts and meet the requirements of future development and flexible transformation. About frame-shear wall structure system of Jinyuan Hotel which is based on current relevant specification, the author makes some calculations, such as rigidity of shear wall, shearing rigidity of frame, equivalent shearing rigidity of coupling beam, eigenvalue of main structure, wind load, horizontal earthquake load, vertical load, stability and overturning resistance analysis, internal force combination and linkages section and so on. In order to figure out relevant steps and principles on calculations of shear wall, the author mainly uses hand computation in this part. During the whole design and calculation process, the author takes into consideration the technical and economical indexes and requirements of construction industrialization. This project belongs to high-rise building, and Jinzhou city is located in 7-degree seismic fortification zone, so the author also considers seismic requirement. Key words: Shear wall；Frame-shear wall；Structural design；High-rise buildings 目 录 I摘 要 IIAbstract 1第1章 平面布置及相关参数的计算 11.1平面布置和材料运用 11.1.1建筑材料 11.1.2截面尺寸 21.1.3剪力墙布置 31.1.4框架-剪力墙计算简图 31.2剪力墙、框架、及连续梁的刚度计算 31.2.1剪力墙类型判定 61.2.2框架剪切刚度计算 91.2.3壁式框架侧移刚度 141.2.4连系梁的约束刚度 161.2.5结构刚度特征值 17第2章 荷载计算 172.1竖向荷载计算 172.1.1竖向恒载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值计算 192.1.2重力荷载代表值计算 222.2水平风荷载 232.3横向水平地震作用 232.3.1结构基本振周期T 242.3.2水平地震作用 27第3章 水平荷载作用下框剪结构内力和位移计算 273.1位移计算 293.2总框架、总剪力墙和总连续梁内力计算 293.2.1横向风荷载作用总内力计算 313.2.2横向水平地震作用下总内力计算 353.3水平荷载作用下构件内力计算 353.3.1横向风荷载作用下构件内力计算 403.3.2横向水平地震作用下构件内力的计算 45第4章 竖向荷载作用下框架-剪力墙结构内力计算 454.1计算单元及计算简图 464.2荷载计算 484.3内力计算 52第5章 作用效应组合 525.1框架梁内力组合 525.1.1框架梁支座边缘内力标准值 535.1.2框架梁内力组合值 615.2.框架柱内力组合 615.2.1柱支座边缘截面内力标准值 615.2.2柱内力组合值 675.3剪力墙内力组合 675.3.1剪力墙内力标准值 675.3.2剪力墙内力设计值 705.4连梁内力组合 71第6章 构件载面设计 716.1.剪力墙截面设计 716.1.1剪力墙，剪跨比和轴压比计算 716.1.2正载面受压承载力计算 736.1.3斜截面受剪承载力计算 736.2.连系梁的截面设计 746.2.1抗弯承载力验算 746.2.2连续梁斜截面受剪承载力计算 76第7章 结 论 77参考文献 78致 谢 第1章 平面布置及相关参数的计算 1.1平面布置和材料运用 锦园宾馆平面布置如图1-1所示，采用整体式钢筋混凝土结构单向肋梁楼盖 图1-1锦园宾馆平面布置 1.1.1建筑材料 1-4层：采用C40混凝土（ =19.1 N∕mm2， ft=1.71 N∕mm2 ）； 5-13层：采用C35混凝土,（ =16.7 N∕mm2，ft =1.57 N∕mm2）。 梁中受力纵筋 采用HRB400级钢筋（fy=360N∕mm2），其他钢筋均采用HPB300钢筋。fy=300N∕mm2 1.1.2截面尺寸 按弹性设计时h≥200mm；取h=200mm。 标准层：h≥160mm， h≥ =165mm，取h=200mm。主梁：h=（ ~ ）×L=（ ~ ）×7500=937.5~535.7 取h=650 mm， b=（ ~ ）×H=325~216，取b=300mm 次梁：h=（ ~ ）×L=（ ~ ）×5400=450~300mm，取h=400mm，取b=200mm。 连续梁截面尺寸取h=450mm，b=200mm。 板：板跨度L为2500mm，故板厚h≥L∕35=71.4mm，考虑平面内部分板支撑不足，取h=120mm。 框架柱：1-5层框架柱截面尺寸取600×600；6-13层框架柱截面为500×500。 剪力墙：底层：h≥160mm；h≥ =180mm；底部加强部位 1.1.3剪力墙布置 根据相关规定【1】带边框的。取墙板厚度h=200mm；布置剪力墙 表1-1剪力墙最小厚度取值【2】 抗震等级 剪力墙部位 最小厚度（取两者的较大值） 有端柱或翼墙 无端柱或翼墙 一、二级 底部加强部位 H／16 200mm h／16 200mm 其他部位 H／20 160mm h／16 180mm 三、四级 底部加强部位 H／20 160mm H／20 160mm 其他部位 H／25 160mm H／25 160mm 非抗震设计 所有部位 H／25 160mm H／25 160mm 注： ①H为层高或剪力墙的无支长度，h为层高； ②无支长度是指沿剪力墙长度方向没有平面外横向支撑墙的长度，当墙平面外有与其相交的剪力墙时，可视为剪力墙的支撑，有利于保证剪力墙出平面的刚度和稳定性能，因而可在层高及无支长度二者中取较小值计算剪力墙的最小厚度，而两端无翼墙和端柱的一字形剪力墙，只能按层高计算墙厚； ③剪力墙井筒中，分隔电梯井或管道井的墙肢截面厚度可适当减少，但不宜小于160mm； ④当墙厚不能满足表中要求时，应验算墙体的稳定。 1.1.4框架-剪力墙计算简图 由图1-1可知，无论纵向、横向，均可按连续梁刚结考虑，计算简图如下图1-2所示。 图1-2框架剪力墙结构计算简图 1.2剪力墙、框架、及连续梁的刚度计算 1.2.1剪力墙类型判定 W1~W4为横向剪力墙。现以W1、W2为例，说明剪力墙计算步骤。 其他剪力墙计算列于表1-1 W-2剪力墙相关参数的计算： （1）有效翼缘宽度取5倍的翼缘厚度，即1200mm，则W1墙计算简图如 图1-3 W1墙计算简图 图1-3所示，先判断剪力墙类别，所用公式【2】为 （1.1） 式中：I为剪力墙对组合截面形心的惯性矩。 In为扣除墙肢惯性矩后剪力墙的惯性矩 Ij为第j墙肢的截面惯性矩； Ib为连续梁的计算跨度； H为剪力墙总高度； a为墙肢轴线间间距； μ为截面建立分布不均匀系数矩形截面取1.2. （2）各墙肢截面Ai，惯性矩Ii计算过程如下： A1=A2=200×（1200+850）=0.41×106mm4, ∑Ii=7.53269×1010mm4 剪力墙对组合截面形心惯性矩 In=I-∑Ii=1.34856×1012mm4 洞口上连续梁的折算惯性矩如下： 洞口高度除底层为2.4m之外，其余均为2.1m。故连续梁截面高度为：底层 3.6-2.4=1.2m，标准层为3.3-2.4=1.2m 故连续梁计算跨度为 连续梁的截面积和惯性矩为 Ab=1200×200=0.24×106mm2，Ib0=200×12003=2.88×1010mm4 连续梁折算惯性矩Ib为 =43.2 因a＞10，In/I＞ζ，故该墙为壁式框架，壁式框架的刚度应计入总框架的剪切刚度之内 W-2剪力墙相关参数的计算- 整体截面墙的等效刚度公式为 ， （1.2） 式中：Ec为混凝土弹性模量，当各层Ec不同时，沿竖向取加权平均值 Aw，Iw分别为无洞口剪力墙截面面积和惯性矩， H为剪力墙总高度，H=43.2m， μ为截面剪应力分布不均匀系数，取μ=1.2， 则对于1-5层（混凝土采用C40，Ec=3.25×104N/mm2） Aw=（1200+3000-200+2400）×200=1.28×106mm2， Bf=1200+100=1300mm，hw=3000+2×100=3200mm hw／t=3200／200=16 查表得μ=1.502 对于6~13层，尺寸相同，故不必再计算（混凝土采用C35，Ec=3.15×104N／m4） 同理计算出，W3的等效刚度，W4经计算也属于壁式框架，对于W5的刚度计算，可先计算出其平面内刚度，然后再通过正交分解，分配为刚度W垂直和竖向方向（W竖向）两个方向的刚度。 横向剪力墙的等效刚度等于各片横向等效剪力墙之和，纵向剪力墙为各纵向剪力墙等效刚度之和，各剪力墙等效刚度计算如下表： 表1-2剪力墙等等效刚度计算表 墙编号 Ec×104N／mm2 μ W-2（4片） 3.19 1.28 1..8846147 1.502 5.94849 W-3（2片） 3.19 1.96 13.684933 1.225 41.92561 W-5（4片） 3.19 1.7 15.088358 1.2 45.78045 W-6（4片） 3.19 1.72 8.9418895 1.258 27.65248 W-7（4片） 3.19 1.02 1.799887 1.316 5.67805 W-8（4片） 3.19 1.35 3.650098 1.273 11.45337 163.89188 308.67859 说明：由于w-5属于斜向剪力墙，故其刚度对横向和纵向均有影响。根据惯性矩关系可知， 根据惯性矩定义 可求出 1.2.2框架剪切刚度计算 总框架的剪切刚度是指总框架在楼层间产生单位剪切变形所施加的水平剪力，其计算公式为： （1.3） 式中： Dij为第i层第j根柱的侧移刚度； D为同一层内所有框架柱的Dij之和； H为层高， 当各层Cfi不同时，计算所用的Cf可近似地以各层的Cfi按高度取平均值 1）框架梁的线刚度计算 梁的线刚度计算公式为 ib=EcIb／l （1.4） 式中： Ec为混凝土弹性模量， l为梁的计算跨度， Ib为梁截面惯性矩，对现浇楼面，Ib可按下表采用，其中I0=梁矩形部分截面惯性矩 表1-3框架梁的截面惯性矩 楼面做法 中框架梁 边框架梁 现浇楼面 Ib=2.0I0 Ib=1.5I0 装配整体式楼面 Ib=1.5I0 Ib=1.2I0 2）柱的剪切刚度计算 柱的线刚度计算公式为 ic=EcIc／h （1.5） 式中： Ic为柱截面惯性矩， h为框架柱计算高度， 柱的侧移刚度D值按下式计算 （1.6） 为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按照表1-4计算，：梁柱线刚度比。 表1-4柱侧移刚度修正系数 位置 边框 中柱 简图 简图 一般层 底层 固结 铰结 （3）计算结果 各层各跨梁线刚度2E I0∕l计算结果如下表-5 表中I0按矩形截面所计算的惯性矩；2E I0∕l，1.5E I0∕l分别表示中框架梁和边框架梁的线刚度。 表1-5梁线刚度Ib计算表 类别 层次 Ec×104N／mm2 b×h /mm×mm L/mm E I0∕l 1.5E I0∕l 2E I0∕l AB跨 6-13 3.15 300×650 7500 2.884 4.325 5.767 1-5 3.25 300×650 7500 2.975 4.463 5.95 BC跨 6-13 3.15 300×400 2210 2.281 3.421 4.561 1-5 3.25 300×400 2210 2.353 3.529 4.706 注：I0=bh3∕12 IAB=6.865625×109mm4 IBC = 1.6 ×109mm4 各层柱线性刚度计算表格如下 表1-6各层柱线刚度计算表 类别 层次 Ec×104N／mm2 bc×hc h Ic A列柱 6-13 3.15 500×500 3300 5.208 4.972 2-5 3.25 500×500 3300 10.800 10.636 1 3.25 600×600 3600 10.800 9.75 B列柱 6-13 3.15 500×500 3300 5.208 4.972 2-5 3.25 600×600 3300 10.800 10.636 1 3.25 600×600 3600 10.800 9.75 表1-7 A列柱侧位移刚度D（N∕mm）计算表 层次 ①⑤轴柱 ②③④轴柱 7-13 0.870 0.303 16601 1.160 0.367 20107 93523 6 0.884 0.307 16820 1.178 0.371 20326 94618 2-5 0.420 0.174 20393 0.559 0.218 25550 117436 1 0.475 0.394 35569 0.610 0.425 38368 186242 普通层 底层 表1-8 B列柱侧移刚度D（N∕mm）计算表 层次 ①⑤轴柱 ②③④轴柱 7-13 1.558 0.438 23997 2.077 0.509 27557 6 1.583 0.442 24216 2.110 0.513 28106 132750 2-5 0.751 0.273 31996 1.002 0.334 39145 181427 1 0.820 0.468 42250 1.093 0.515 46493 223979 1.2.3壁式框架侧移刚度 前面已判定出w-1，w-4为壁式框架 带刚域框架梁柱轴由剪力墙中连续梁和墙肢的形心轴决定。在梁柱相反的节点区，梁柱的弯曲刚度为无限大而形成刚域（如图1-4所示） 1-4刚域取值范围示意图 刚域的长度可按下式计算 Lb1=α1-0.25hb Lb2=α2-0.25hb （1.7） Lc1=c1-0.25h Lc2=c2-0.25hc （1.8） 当按上式计算的刚域长度小于0时，可不考虑刚域的影响 带刚域的等效刚度的计算公式为 （1.9） l，l0在图1-4所示， ηv为杆件中段的刚度折减系数 β为考虑杆件剪切变形的影响系数，当取G=0.4E时，按照公式 计算A、分别为杆件中段的截面面积和惯性矩。 W-1墙带刚域框架梁、柱的刚域长度计算如下图-5， 梁： 柱：（左柱和右柱对称，故算一种即可） 图1-5 图1-6 ，计算梁时，μ为1.2 ，计算柱时，μ为2.223， W-4取2.160，算出相应的β，ηv，再根据 算出EI，并填入1-9表, W-1壁式框架梁、柱等效刚度计算图 同理，计算出W-4的等效刚度，列入表5-2，再画出两类壁式框架的等效框架，如图1-7、1-8所示 因W-1墙有四片，W-2墙有两片，故 = ，在框架剪力墙结构协同工作中所用的总剪切刚度计算公式为 表中每层的 , 指各层各有柱子的剪切刚度之和，处于框架外的柱对结构的影响较小，故可忽略不计，计算结果见表1-11。 表1-9柱线刚度计算 类别 层次 Ec /N/mm2 /mm l/mm A /×106mm2 I0 /×1010mm4 β ηv EI/l 梁 6-13 31500 1700 2564.64 0.24 2.88 1.495 0.401 4.870 1-5 3.25 1700 2564.64 0.24 2.88 0.889 0.401 5.025 左柱 6-13 31500 2625 3300 0.41 3.766347 0.889 0.529 3.779 2-5 32500 2625 3300 0.41 3.766347 0.576 0.529 3.899 1 32500 3262.5 3600 0.41 3.766347 0.889 0.635 2.901 右柱 6-13 31500 2625 3300 0.41 3.766347 0.889 0.529 3.779 2-5 32500 2625 3300 0.41 3.766347 0.889 0.529 3.899 1 32500 3262.5 3600 0.41 3.766347 0.576 0.635 2.901 表1-10壁式框架柱侧移的刚度计算表D（N∕mm） 层次 W-2墙柱 W-4墙柱 7-13 1.289 0.392 163236 1.247 0.384 168114 989172 6 1.309 0.396 164902 1.270 0.388 169865 999338 2-5 1.289 0.392 168420 1.252 0.385 173937 1021554 1 1.288 0.392 141592 1.643 0.588 170139 906646 表1-11 W-4壁式框架柱梁等效刚度计算表 类别 层次 Ec /N/mm2 Ec×104 N/mm2 （mm） l（mm） A×106 /mm2 I0×1010 /mm4 β ηv EI/l 梁 6-13 31500 3.15 1800 2728.26 0.24 2.88 1.333 0.428 4.956 1-5 3.25 3.25 1800 2728.26 0.24 2.88 1.333 0.428 5.113 左柱 6-13 31500 3.15 2700 3300 0.46 4.07123 0.787 0.560 3.973 2-5 32500 3.25 2700 3300 0.46 4.07123 0.787 0.560 4.100 1 32500 3.25 3300 3600 0.46 4.07123 0.527 0.655 3.125 右柱 6-13 31500 3.15 2700 3300 0.46 4.07123 0.787 0.560 3.973 2-5 32500 3.25 2700 3300 0.46 4.07123 0.787 0.560 4.100 1 32500 3.25 3300 3600 0.46 4.07123 0.527 0.655 3.125 根据图1-5，图1-6中的壁式框架的等效框架，算出壁式框架的框架柱的侧移刚度 ，计算结果填入表1-12。 图1-7 图1-8 w-4壁式框架的刚域长度计算式如下 表1-12总框架的剪切刚度 层次 框架 壁式框架 Hi mm Di N /mm Hi Di ×108 N Hi mm Di N /mm Hi Di ×108 N 7-13 3300 981180 32.37894 3300 989172 32.64268 6 3300 990776 32.695608 3300 999338 32.97815 2-5 3300 1297652 42.82252 3300 1021554 33.71128 1 3600 1794356 64.59682 3600 906646 32.63926 11.46378 9.92966 所以： =（11.46378+9.92966）×108=21.39344 ×108 N。 1.2.4连系梁的约束刚度【4】 为简化计算，计算连续梁的约束刚度时，可不考虑剪力墙翼缘的影响。另外，各连续梁净跨长与截面高度之比均大于4，故可不考虑剪切变形的影响。 框剪刚结体系的连续梁进入墙的部分刚度很大，因此，连续梁应作为带刚域的梁进行分析。 连续梁转动刚度 （1.10） 当采用连续化方法计算框架剪内力时，化为各层高线刚度C12，C21 （1.11） 单位高度上连续梁两端线约束刚度之和为 以W-7之间的连续梁为例，说明连续梁的计算方法，其他连续刚度计算结果填于表1-13，两片W-7之间的连续梁：其刚域长度为5100 图1-9连系梁刚域计算 al=bl=2550+100-0.25×450=2537.5mm，l=2550×2+2100=8200mm，a=b=0.309 表1-13连续梁约束刚度Cbi的计算 类别 层次 Hi mm l（mm） a b Ec×104N／mm2 I0（×109mm4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 L1 6-13 3300 6000 0.248 0.248 3.15 1.51875 11.01345 11.01345 6.67482 2-5 3300 6000 0.248 0.248 3.25 1.51875 11.36309 11.36309 6.88672 1 3600 6000 0.248 0.248 3.25 1.51875 11.36309 11.36309 6.31283 L2 6-13 3300 8200 0.309 0.309 3.15 1.51875 10.75098 10.75098 6.51575 2-5 3300 8200 0.309 0.309 3.25 1.51875 11.09228 11.09228 6.72259 1 3600 8200 0.309 0.309 3.25 1.51875 11.09228 11.09228 6.16238 L3 6-13 3300 2750 0.273 0.309 3.15 1.51875 5.91339 3.37709 2.81530 2-5 3300 2700 0.278 0.309 3.25 1.51875 6.36902 3.59815 3.02035 1 3600 2700 0.278 0.309 3.25 1.51875 6.36902 3.59815 3.29493 ∑ 6-13 ─ 43.88336 34.50895 23.75526 ─ 23.29906 22.52827 13.88708 2-5 ─ 46.26669 36.02529 24.60868 ─ 24.12013 23.27805 14.36308 1 ─ 46.26669 36.02529 24.50314 ─ 24.12013 23.27803 13.32610 1.2.5结构刚度特征值 （1.12） 式中，η为连续梁的刚度折减系数，当设防烈度为6度，折减系数不宜小于7.0,7、8、9度时，不宜小于0.5 ∴计算地震作用框剪结构内力和位移时，式中η取0.55。 第2章 荷载计算 2.1竖向荷载计算 2.1.1竖向恒载标准值计算 1.屋面荷载【12】： 恒载 30mm厚细石混凝土保护层 0.03×20=0.6KN∕m2 三毡四油防水层 0.4 KN∕m2 20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN∕m2 1:6水泥基底找20﹪坡，且最薄处厚度为30mm 1.365 KN∕m2 50mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板保护层 0.05×0.5=0.025 KN∕m2 120mm厚钢筋砼板 0.12×25=3.00 KN∕m2 铝合金条板吊顶 0.12 KN∕m2 合计 5.91 KN∕m2 活荷载： 不上人屋面为 0.7 KN∕m2 雪荷载： 0.4 KN∕m2 2.楼面荷载： 恒载： 8mm厚陶瓷地砖 0.008×17.8=0.142 KN∕m2 20mm厚干硬性水泥砂浆找平层 0.02×20=0.400 KN∕m2 120mm厚钢砼 0.12×25=3.00 KN∕m2 10mm厚水泥石灰砂浆打底 0.01×14=0.14 KN∕m2 合计 3.68 KN∕m2 活荷载： 2.0 KN∕m2 3.墙体自重荷载： ① 外墙： 6mm厚瓷质仿石墙面砖 0.006×19.8=0.119 KN∕m2 8mm厚抗裂聚合物砂浆 0.008×20=0.16 KN∕m2 50mm挤塑聚苯板保温层 0.05×0.25=0.013 KN∕m2 20mm水泥砂浆找平层 0.002×20=0.4 KN∕m2 240mm厚水泥空心砖墙体 9.6×0.24=2.304 KN∕m2 乳胶漆墙面 0.36 KN∕m2 自重： 0.2×（0.4-0.12）×25=1.4KN∕m 合计 3.329 KN∕m2 ②内墙（①）一般墙 240mm厚水泥空心砖墙体 9.6×0.24=2.304 KN∕m2 乳胶漆墙面（双面） 0.36×2=0.72 KN∕m2 ③剪力墙：200mm厚钢砼墙 0.2×25=5.0 KN∕m2 乳胶漆墙面（双面） 0.36×2=0.72 KN∕m2 合计 5.72 KN∕m2 隔墙：120mm厚墙 0.12×14=1.08 KN∕m2 乳胶漆墙面（双面） 0.36×2=0.72 KN∕m2 合计 1.80 KN∕m2 4.梁自重： 主梁（650×300） 自重： 0.3×（0.65-0.12）×25=3.975KN∕m 粉刷（双面）： 0.02×（0.65-0.12）×17×2=0.36KN∕m 合计 4.335KN∕m 次梁（400×200） 粉刷（双面）： 0.02×（0.4-0.12）×17×2=0.1904KN∕m 合计 1.591KN∕m 连续梁（450×200） 自重： 0.2×（0.45-0.12）×25=1.65KN∕m 粉刷（双面）： 0.02×（0.45-0.12）×17×2=0.2244KN∕m 合计 1.875KN∕m 4.柱自重荷载： 1-5层： 0.6×0.6×26=9.36KN∕m 6-13层： 0.5×0.5×26=6.5KN∕m 5.门窗自重： 木门： 0.2KN∕m 塑钢窗： 0.45KN∕m 防火门： 0.45KN∕m 6.设备自身重力荷载，共计500KN。 2.1.2重力荷载代表值计算 梁自重计算列入下表（由于结构对称，仅计算其中一部分）。 表2-1梁重力荷载计算表 类别 层次 b×h/m×m g/KN∕m Ln/m n 板数 Gi ∑Gi AB跨 6-13 0.3×0.65 4.335 7.00 20 606.9 6-13 1-5 0.3×0.65 4.335 6.90 20 598.23 BC跨 6-13 0.2×0.45 1.875 1.86 8 27.9 1-5 0.2×0.45 1.875 1.81 8 27.15 L-1 6-13 0.2×0.4 1.591 2.73 4 17.374 1-5 0.2×0.4 1.591 2.63 4 16.737 1520.04 L-2 6-13 0.2×0.4 1.591 3.90 2 12.41 1-5 0.2×0.4 1.591 3.90 2 12.41 L-3 6-13 0.2×0.45 1.875 1.90 2 7.125 1-5 0.2×0.45 1.875 1.90 2 7.125 L-4 6-13 0.2×0.45 1.875 2.8 2 10.5 1-5 0.2×0.45 1.875 2.8 2 10.5 L-5 6-13 0.3×0.65 4.335 6.38 2 55.315 1-5 0.3×0.65 4.335 6.33 2 54.881 L-6 6-13 0.2×0.45 1.875 3.4 2 12.75 1-5 0.2×0.45 1.875 3.3 2 12.375 1-5 L-7 6-13 0.3×0.65 4.335 7.5 2 65.025 1-5 0.3×0.65 4.335 7.4 2 64.158 L-8 6-13 0.3×0.65 4.335 5.49 4 95.197 1-5 0.3×0.65 4.335 5.39 4 93.463 L-9 6-13 0.2×0.4 1.591 4.11 4 26.156 1499.573 1-5 0.2×0.4 1.591 4.01 4 25.520 L-10 6-13 0.2×0.4 1.591 3.98 4 25.329 1-5 0.2×0.4 1.591 3.88 4 24.692 L-11 6-13 0.2×0.4 1.591 2.05 4 13.046 1-5 0.2×0.4 1.591 1.95 4 12.410 ①、⑤轴次梁 6-13 0.2×0.4 1.591 4.90 32 249.469 1-5 0.2×0.4 1.591 4.80 32 244.378 ②～④轴次梁 6-13 0.2×0.4 1.591 5.16 36 295.544 1-5 0.2×0.4 1.591 5.16 36 295.544 前面已求出： 6-13层柱截面为500×500（mm2），得g=6.5KN∕m。净跨取3.18m ∴∑Gzi=3.18×6.5×52=1074.84 KN， 同理2-5层 ∑Gzi=3.18×9.36×52=1547.770 KN， 底层∑Gzi=3.48×9.36×52=1693.786 KN 各层板重=S·q=1393×3.682=5129.026 KN，屋面板重=S·q=1393×5.91 =8232.63 KN 各屋墙体自重列入下表2-1，各层门窗自重表2-2 活荷载： 屋面： G=0.7×1393=975.1 KN 雪荷载： G=0.4×1393=557.2KN 楼面： G=2.0×1393=2786KN 表2-2墙体重力荷载计算 类别 层次 g h（m） s（m2） n（片数） Gi（KN） 外墙 6-13 3.329 3.3 59.226 4 788.653 2-5 3.329 3.3 57.441 4 764.485 1 3.329 3.6 60.405 2+2 803.148 内横墙 6-13 3.024 3.3 54.6 4 660.442 2-5 3.024 3.3 53.28 4 644.475 1 3.024 3.6 59.04+58.32 2+2 709.793 内纵墙 6-13 3.024 3.3 23.10 20 1397.088 2-5 3.024 3.3 22.77 20 1377.130 1 3.024 3.6 24.84+17.28 2+2 1456.600 内隔墙 2-13 1.80 3.3 13.158 16 378.950 1 1.80 3.6 14.526 14 366.0051 W-1 2-13 5.72 3.3 6.27 4 143.458 1 5.72 3.6 6.84 4 156.449 W-2 2-13 5.72 3.3 9.9 4 226.512 1 5.72 3.6 10.8 4 247.104 W-3 2-13 5.72 3.3 25.08 2 286.915 1 5.72 3.6 27.36 2 312.998 W-4 2-13 5.72 3.3 7.26 2 83.055 1 5.72 3.6 7.92 2 90.605 W-5 2-13 5.72 3.3 30.03 4 687.087 1 5.72 3.6 32.76 4 749.549 续表（2-2） 类别 层次 g h（m） s（m2） n（片数） Gi（KN） W-6 2-13 5.72 3.3 21.285 4 487.001 1 5.72 3.6 23.220 4 531.274 W-7 2-13 5.72 3.3 13.365 4 305.791 1 5.72 3.6 14.580 4 333.590 W-8 2-13 5.72 3.3 17.325 4 396.396 1 5.72 3.6 18.9 4 432.432 玻璃幕墙 2-13 1.2 3.3 64.281 2 154.274 1 1.2 3..6 70.124 2 168.299 ∑Gzi 6-13 5995.622 2-5 5935.529 1 6357.846 表2-3门窗重力荷载表 类别 层次 b×h/ mm×mm s/mm2 g/KN/m2 个数 Gzi/KN C-1 2-13 2.7×1.8 4.86 0.45 16 34.992 1 2.7×1.8 4.86 0.45 14 30.618 C-2 1-13 1.5×1.8 2.7 0.45 4 4.86 C-4 2-13 1.8×1.8 3.24 0.45 4 5.832 1 1.8×1.8 3.24 0.45 2 2.916 C-5 1 3.6×1.8 6.48 0.45 2 5.832 C-6 1 2.1×1.8 3.78 0.45 2 3.402 C-7 1 0.9×2.4 2.16 0.45 2 1.944 M-1 1-13 1.2×2.1 2.52 0.2 20 10.08 M-2 2-13 0.9×2.1 1.89 0.45 16 13.608 1 0.9×2.1 1.89 0.45 14 11.907 M-3 2-13 1.2×2.1 2.52 0.2 4 2.016 1 1.2×2.1 2.52 0.2 3 1.512 M-4 1 2.4×2.4 5.76×2 0.5 2 11.520 ∑Gzi 2-13 71.388 1 84.591 表2-4各质点重力荷载代表值 顶点 1 2、3、4 5 6～12 13 Gzi 16084.814 15576.286 15369.868 15183.916 13602.195 2.2水平风荷载 风荷载标准值【12】： W0=6.5KN∕m 风荷载：体型系数 取1.4 地面粗糙度类别为C类，取Mz=1.13 由Wk=βz•υz•υs•W0 （2.1） 式中：βz =1+ ， 其中为振动系数，近似采用室外地面高度z与房屋建筑H比， ζ为脉动增大系数，计算公式为W0 T12， υ为脉动影响系数， μz为风压高度变化系数。 对于框剪结构T1=0.25+0.00053H2∕， 将H=43.2m，β=60m推出T1=0.503 从而推出0.62×0.6T12=0.094，查表得ξ=1.23 查表得脉动影响系数υ=0.43 锦园宾馆质量和刚度沿高度分布的，可仅考虑第一振型 Φz=Hi∕H，Hi为第i层标高，H为建筑总高度 ∴沿房屋高度的分布风荷载标准值为 q(z)=1.4×0.6×μz×βz×β=50.04μz×βz， 横向风荷载计算表如下： 表2-5横向风荷载计算表 层次 Hi（m） /KN∕m /KN Fi×Hi/KN·m 13 43.2 1.000 1.59 1.333 106.581 175.859 7597.109 12 39.9 0.924 1.56 1.313 103.233 340.021 13566.838 11 36.6 0.847 1.51 1.297 98.707 326.424 11947.118 10 33.3 0.771 1.46 1.279 95.438 313.771 10448.574 9 30.0 0.694 1.42 1.258 90.033 296.772 8903.460 8 26.7 0.618 1.34 1.244 84.015 278.351 7431.972 7 23.4 0.542 1.30 1.211 79.999 263.382 6170.159 6 20.1 0.465 1.25 1.197 75.411 248.305 4990.931 5 16.8 0.389 1.18 1.174 69.820 230.146 3866.453 4 13.5 0.313 1.10 1.150 63.756 210.133 2836.796 3 10.2 0.236 1.01 1.124 57.216 190.962 1947.812 2 6.9 0.158 1.00 1.083 54.584 180.493 1245.402 1 3.6 0.083 1.00 1.044 52.617 174.718 628.985 ∑ 3229.637 81581.309 为分布荷载按静力等效原理折算出的节点集中力，其计算公式为 再按公式 （2.2） 图2-1风荷载转化图 将转化为的集中荷载转会为按倒三角分布和均匀分布荷载 V0=3229.637KN，M0=81581.309KN·m， ∴qmax=76.011KN∕m，q=36.755KN∕m 同理，计算出纵向，qmax=40.8031KN∕m，q=19.730KN∕m 2.3横向水平地震作用 2.3.1结构基本振周期T 结构动力计算简图【10】如图2-2所示，结构顶点假想位移按式： （2.2） 式中： μq，μGe分别为均布荷载和顶点集中荷载作用下框剪结构的顶点位移， q为均布荷载，q=∑Gi/H 图2-2重力荷载代表值 2.3.2水平地震作用 该房屋主体高度为43.2m，超过40m，但质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可用底部剪力法【7】，计算水平作用。 结构等效总重力荷载Geq为 据建筑场地Ⅱ类，设计地震分组为第一组，查表2-6 表2-6特征周期（s） 设计地震分组 场地类别 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 第一组 0.25 0.35 0.45 0.65 第二组 0.30 0.40 0.55 0.75 第三组 0.35 0.45 0.65 0.90 得特定周期Tg=0.35s，阻尼比取0.05. Tg＜Tp＜5Tg 查得amax=0.08 a=0.0323， 所以应考虑顶部附加水平地震作用， 其中顶部附加地震作用系数根据Tg确定， 查表得 =0.08T1+0.07=0.1468 质点i的水平地震作用按下式计算： 表2-7横向水平地震作用计算表 层次 m KN KN·m KN KN·m 13 43.2 13602.195 587614.824 0.128 1303.793 56323.858 12 39.9 15183.916 605838.248 0.132 551.123 21989.808 11 36.6 15183.916 555731.326 0.121 505.196 18490.174 10 33.3 15183.916 505624.403 0.111 463.444 15432.685 9 30 15183.916 455517.480 0.098 409.167 12275.01 8 26.7 15183.916 405410.557 0.088 367.415 9809.981 7 23.4 15183.916 355303.634 0.078 325.663 7620.514 6 20.1 15183.916 305196.712 0.067 279.737 5622.714 5 16.8 15369.868 258213.782 0.057 237.985 3998.148 4 13.5 15576.286 210279.861 0.046 192.058 2592.783 3 10.2 15576.286 158878.117 0.035 146.131 1490.536 2 6.9 15576.286 107476.373 0.024 100.204 691.408 1 3.6 16084.814 57905.330 0.015 62.628 225.459 ∑合计 198793.147 4626896.377 4942.544 156569.078 框架剪力墙协同作用分析时，将各质点的水平地震作用折算为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载。其中qmax和F可按公式 式中 M1=e，Fe=0； 计算时，ΔF13已并入F13中式中ΔFn=0 第3章 水平荷载作用下框剪结构内力和位移计算 3.1位移计算 在水平荷载（风荷载或多遇地震荷载）作用下，框剪结构会处于弹性装态并且有足够的刚度【4】【7】，避免产生过大的位移而影响结构承载力，稳定性和使用条件。计算水平地震作用下的侧移应取倒三角形分布荷载与顶点集中荷载之和，其计算公式为： （3-1） 相应的计算数值列于表-9。表-9中，μ1i，μ2i分别表示yq，yF，即分别表示倒三角形荷载和顶点集中荷载下各层的位移。 （3-2） 为简化计算，也可直接查图3-1、图3-2、图3-3。得出相应的位移系数【4】 图3-1均布荷载位移系数 图3-2倒三角荷载位移系数 图3-3集中荷载位移系数 由表3-1可见，各层层间位移角都小于1/800，满足相关规范的要求。 同理根据式 （3-3） 计算出风荷载，列入表3-2。由表3-2，表3-3，可知，在水平地震作用，和水平风荷载作用下，横向各层层间位移角均小于1/800，满足相关规范的要求 3.2总框架、总剪力墙和总连续梁内力计算 3.2.1横向风荷载作用总内力计算 计算风荷载作用下框架-剪力墙结构时，结构刚度特征值【4】取λ=2.275。由图，应先分别计算倒三角形分布荷载（qmax=76.011KN/m）和均布荷载（q=36.755KN/m）作用的内力。 总框架的剪力和总连续梁的约束弯矩按下列公式计算 （3-4） 式中， 为总框架的名义剪力， 对均布荷载；倒三角和顶点集中荷载，分别按下计算： （3-5） 表3-1横向水平地震作用下结构侧移计算表λ=1.986 层次 Hi m ζ hi m μ1i mm μ2i mm μi mm Δμi/ hi 13 43.2 1 3.3 14.425 6.187 20.612 1/1105 12 39.9 0.924 3.3 12.106 5.521 17.627 1/1224 11 36.6 0.847 3.3 10.080 4.852 14.932 1/1384 10 33.3 0.771 3.3 8.344 4.203 12.547 1/1517 9 30.0 0.694 3.3 6.808 3.564 10.372 1/1703 8 26.7 0.618 3.3 5.478 2.957 8.435 1/1887 7 23.4 0.542 3.3 4.306 2.381 6.687 1/2077 6 20.1 0.465 3.3 3.262 1.836 5.098 1/2379 5 16.8 0.389 3.3 2.364 1.347 3.711 1/2745 4 16.5 0.313 3.3 1.594 0.915 2.509 1/53257 3 10.2 0.236 3.3 0.949 0.547 1.496 1/4269 2 6.9 0.160 3.3 0.459 0.264 0.723 1/6383 1 3.6 0.083 3.3 0.131 0.075 0.206 1/17482 总剪力墙弯矩计算如下： 表3-2水平风荷载作用下结构位移计算 层次 Hi m ζ hi m μ1i mm μ2i mm μi mm Δμi/ hi 13 43.2 1 3.3 5.056 17.460 22.516 1/1566 12 39.9 0.924 3.3 4.302 16.107 20.409 1/1594 11 36.6 0.847 3.3 3.637 14.703 18.340 1/1635 10 33.3 0.771 3.3 3.059 13.262 16.321 1/1613 9 30.0 0.694 3.3 2.539 11.738 14.276 1/1627 8 26.7 0.618 3.3 2.077 10.172 12.249 1/1626 7 23.4 0.542 3.3 1.660 8.560 10.220 11621 6 20.1 0.465 3.3 1.279 6.906 8.185 1/1692 5 16.8 0.389 3.3 0.942 5.294 6.236 1/1797 4 16.5 0.313 3.3 0.645 3.755 4.40 1/1978 3 10.2 0.1236 3.3 0.390 2.342 2.732 1/2424 2 6.9 0.160 3.3 0.191 1.180 1.371 1/3411 1 3.6 0.083 3.3 0.055 0.348 0.403 1/8925 对于总剪力墙，应先按下式计算弯矩： （3-6） 对于总剪力墙，应先按下式计算剪力： （3-7） 均布荷载和倒三角荷载共同作用下，框架剪力墙结构内力见表-12。 3.2.2横向水平地震作用下总内力计算 计算水平地震作用时，结构刚度特征值取λ=1.986。应分别计算倒三角形分布荷载（qmax=183.092 KN/m）和顶点集中荷载（F=987.765KN）作用下内力，框架的剪力和总连续梁的约束弯矩按式。 （3-8） 式中：按式3-9计算： 倒三角： （3-9） 表3-3横向风荷载作用下内力计算表 层次 Hi m 均布荷载作用下 倒三角荷载作用下 KN•m KN KN KN KN KN KN•m KN KN KN KN KN 13 43.2 0 -360.313 360.313 169.519 190.794 -169.519 0 -573.791 -573.790 269.955 303.835 -269.956 12 39.9 990.291 -244.436 365.110 171.776 193.334 -51.102 1492.966 5-341.091 581.167 273.426 307.741 -33.350 11 36.6 1618.914 -134.490 377.426 177.570 199.856 65.365 2277.596 -135.117 299.085 2813856 317.229 182.112 10 33.3 1888.342 -30.044 393.653 185.205 208.449 178.405 2420.087 44.941 620.920 292.129 328.791 373.733 9 30.0 1813.972 74.872 410.999 193.366 217.633 292.506 1992.809 209.374 641.695 301.903 339.792 549.166 8 26.7 1395.512 180.672 425.874 200.364 225.510 406.182 1057.193 358.827 655.953 308.611 347.342 706.169 7 23.4 621.688 291.885 435.334 204.815 230.519 522.405 -354.363 500.02 659.504 310.282 349.222 849.243 6 30.1 -548.516 413.499 435.983 205.120 230.863 644.362 -2240.300 638.981 647.850 304.799 343.051 982.032 5 16.8 -2119.702 545.991 424.165 199.560 224.605 770.596 -4571.956 776.256 617.137 290.349 326.788 1103.044 4 13.5 -4151.598 694.845 395.985 186.302 209.683 904.528 -7351.151 917.780 563.208 264.797 298.231 1216.012 3 10.2 -6742.497 866.916 346.175 162.868 183.308 1050.224 -10653.924 1069.846 480.548 226.087 254.461 1324.307 2 6.9 -9902.584 1062.881 270.884 127.445 143.439 1206.321 -14430.144 1233.051 366.756 172.550 194.205 1427.256 1 3.6 -13812.455 1293.939 162.088 76.259 85.829 1379.768 -18831.391 1416.722 213.805 100.590 113.215 1529.937 0 0 -18963.569 1587.816 0 0 0 1587.816 -24305.277 1641.836 0 0 0 1641.838 注：分别表示总剪力墙和总框架的名义剪力，总剪力墙弯矩按式 （3-10） 总剪力墙剪力先按下式计算： 倒三角： 顶点集中： （3-11） 算出并与总连梁的约束弯矩m相加，即。 表3-4剪力计算 层次 Hi Mwi Vw1 mi Vwi Vfi 13 43.2 0 -934.104 494.629 -439.475 439.474 12 39.9 2483.257 -585.527 501.075 -84.452 445.202 11 36.6 3896.51 -269.667 517.085 245.477 459.426 10 33.3 4308.411 14.897 537.24 552.138 477.334 9 30 3806.781 284.246 557.455 841.622 495.269 8 26.7 2452.705 539.499 572.852 1112.351 508.975 7 23.4 267.325 791.905 579.741 1371.648 515.097 6 20.1 -2788.82 1052.48 573.914 1626.394 509.919 5 16.8 -6691.66 1322.247 551.393 1873.64 489.909 4 13.5 -11502.7 1612.625 507.914 2120.54 451.099 3 10.2 -17396.4 1936.762 437.769 2374.531 388.955 2 6.9 -24332.7 2295.932 337.644 2633.577 299.995 1 3.6 -32643.8 2710.661 199.044 2909.705 176.849 0 0 -43268.8 3229.652 0 3229.654 0 计算结果表3-5，两种荷载共同作用下框剪结构内力见表3-6 在水平地震作用下，总剪力墙的弯矩、剪力、总框架的剪力以及总连续梁的约束弯矩沿房屋分布规律见图3-4。 表3-5水平地震作用下框剪结构内力计算表 层次 Hi 倒三角分布荷载作用 顶点集中荷载作用 Mwi Mwi 13 43.2 0 -1304.84 1304.840 613.897 690.943 -613.897 0.000 266.116 721.649 339.519 382.130 648.246 12 39.9 2160.345 -739.205 1317.490 619.849 697.641 -41.564 -877.032 269.153 718.612 338.091 380.522 649.674 11 36.6 3913.995 -229.961 1347.549 633.991 713.598 483.596 -1786.110 278.496 709.269 333.695 375.574 654.070 10 33.3 4048.148 221.263 1382.637 650.499 732.138 953.4 -2724.328 294.115 693.650 326.347 367.304 661.418 9 30.0 2724.094 636.937 1413.082 664.823 748.259 1385.196 -3738.405 316.788 670.977 315.680 355.298 672.085 8 26.7 98.001 1015.733 1428.626 672.136 756.49 1772.223 -4825.101 346.442 641.323 301.728 339.595 686.037 7 23.4 -3747.87 1371.94 1421.073 668.583 752.47 2124.431 -6021.929 384.004 603.761 284.056 319.705 703.709 6 20.1 -8824.38 1718.125 1381.539 649.982 731.557 2449.681 -7374.812 431.003 556.762 261.944 294.818 725.821 5 16.8 -14963.4 2053.18 1303.165 613.109 690.056 2743.235 -8879.424 487.289 500.476 235.463 265.014 752.302 4 13.5 -22213.1 2389.326 1178.015 554.229 623.786 3013.112 -10586.709 554.697 433.068 203.748 229.319 784.017 3 10.2 -30706.6 2738.868 995.654 468.432 527.221 3266.089 -12563.081 635.913 351.852 165.539 186.314 822.226 2 6.9 -40264.8 3100.687 752.857 354.202 398.655 3499.342 -14802.222 730.675 257.090 120.955 136.135 866.810 1 3.6 -51209.1 3492.802 434.740 204.535 230.205 3723.007 -17415.636 843.703 144.062 67.778 76.284 919.987 0 0 -64545.2 3954.787 0.000 0 0 3957.787 -20691.677 987.765 0.000 0.000 0.000 987.765 图3-4总剪力墙，总连续梁，总框剪内力图 表3-6横向水平地震作用下总框架，总剪力墙和总连续梁内力 层次 Hi Mwi 13 43.2 0 -1038.72 953.416 1073.072 34.349 12 39.9 1283.312 -470.052 957.94 1078.163 608.11 11 36.6 2127.884 45.455 967.686 1089.172 1137.666 10 33.3 1323.82 515.378 976.846 1087.441 1614.818 9 30.0 -1014.31 953.725 980.503 1103.557 2057.254 8 26.7 -4727.1 1362.175 973.864 1096.085 2458.26 7 23.4 -9769.8 1755.944 952.639 1072.175 2828.14 6 20.1 -16199.2 2149.128 911.976 1026.375 3175.502 5 16.8 -23842.8 2540.469 848.572 955.07 3495.537 4 13.5 -32799.8 2944.023 758.013 853.105 3797.129 3 10.2 -43269.7 3374.781 633.971 713.535 4088.315 2 6.9 -55067 3831.362 475.157 534.79 4366.152 1 3.6 -6864.7 4336.505 272.313 306.489 4642.994 0 0 -85236.9 4942.552 0 0 4945.552 3.3水平荷载作用下构件内力计算 3.3.1横向风荷载作用下构件内力计算 1.框架内力计算 以图-1中 （3-13） 计算各柱的剪力和柱端弯矩，式中： 为第i层j柱的侧移刚度，h为该层柱的计算高度，y为框架柱反弯点高度比；本结构计算时， （为框架与壁式框架两者Di值之和）取表3-7。 取自表3-7，表3-8。 为表-12中 。按式y=y1+y2+y3 确定各柱反弯点高度比y时，应分别按均布荷载和倒三角荷载计算。但这样会使计算量过大。本例中倒三角形分布荷载产生的层间剪力约占总层间剪力的61.4％。为简化计算，标准反弯点高度比yn，近似按照倒三角情况确定。 柱端弯矩按下式计算： （3-14） 再根据平衡条件求出轴力，计算过程列于表3-7和表3-8。 表3-7风荷载作用下③轴线横向框架柱端弯矩计算表 h Vf 总刚度 A轴柱 B轴柱 D V1 K y M1b M1u D V2 K y M2b M2u 3.3 439.474 1970352 20107 4.484 1.16 0.36 5.328 9.472 27887 6.220011 2.077 0.41 8.415675 12.11036 3.3 445.202 1970352 20107 4.543 1.16 0.41 6.147 8.84558 27887 6.301081 2.077 0.45 9.357106 11.43646 3.3 459.426 1970352 20107 4.688 1.16 0.45 6.962 8.509336 27887 6.502398 2.077 0.45 9.656061 11.80185 3.3 477.334 1970352 20107 4.871 1.16 0.45 7.234 8.841022 27887 6.755855 2.077 0.45 10.03245 12.26188 3.3 495.269 1970352 20107 5.054 1.16 0.47 7.839 8.839637 27887 7.009695 2.077 0.5 11.566 11.566 3.3 508.975 1970352 20107 5.194 1.16 0.5 8.570 8.57006 27887 7.20368 2.077 0.5 11.88607 11.88607 3.3 515.097 1970352 20107 5.256 1.16 0.5 8.673 8.673141 27887 7.290327 2.077 0.5 12.02904 12.02904 3.3 509.919 1990114 20326 5.208 1.178 0.5 8.593 8.593283 28106 7.201489 2.11 0.5 11.88246 11.88246 3.3 489.909 2319206 25550 5.397 0.559 0.5 8.905 8.905349 39145 8.268989 1.002 0.5 13.64383 13.64383 3.3 451.099 2319206 25550 4.970 0.559 0.5 8.200 8.199878 39145 7.613929 1.002 0.5 12.56298 12.56298 3.3 388.955 2319206 25550 4.285 0.559 0.5 7.070 7.070252 39145 6.565024 1.002 0.5 10.83229 10.83229 3.3 299.995 2319206 25550 3.305 0.559 0.55 5.998 4.907859 39145 5.063502 1.002 0.5 8.354778 8.354778 3.6 176.849 2701002 38368 2.512 0.61 0.7 6.331 2.71313 46493 3.044145 1.093 0.64 7.013709 3.945211 表3-8风荷载作用下，梁端弯矩、剪力和柱轴力计算表 AB跨梁 BC跨梁 柱轴力 Mbl Mbr l Vb Mbl Mbr l Vb A轴柱 B轴柱 6.187 9.472 7.500 2.088 2.962 5.923 2.210 4.020 -2.088 1.932 10.143 14.173 7.500 3.242 4.855 9.709 2.210 6.590 -5.330 5.280 10.810 14.656 7.500 3.396 5.174 10.349 2.210 7.024 -8.726 8.909 11.198 15.803 7.500 3.600 5.360 10.720 2.210 7.276 -12.326 12.584 11.035 16.073 7.500 3.614 5.282 10.564 2.210 7.170 -15.940 16.140 11.982 16.409 7.500 3.785 5.735 11.470 2.210 7.785 -19.726 20.139 12.219 17.243 7.500 3.928 5.848 11.697 2.210 7.939 -23.654 24.150 12.217 17.266 7.500 3.931 5.847 11.695 2.210 7.938 -27.585 28.157 13.042 17.499 7.500 4.072 6.242 12.485 2.210 8.474 -31.657 32.558 13.389 17.105 7.500 4.066 6.409 12.817 2.210 8.700 -35.723 37.192 11.953 15.270 7.500 3.630 5.721 11.442 2.210 7.766 -39.353 41.329 9.803 11.978 7.500 2.904 4.692 9.384 2.210 6.369 -42.257 44.794 6.284 8.712 7.500 1.999 3.008 6.016 2.210 4.083 -44.256 46.877 横向风荷载作用框架弯矩图如图3-5。 2.连续梁内力 为简化计算，本次只算W-1剪力墙和相应连续梁的内力。其余计算从略，以第10层连续梁内力计算为例，说明连梁内力计算过程。其余各层连续梁内力见表3-9。 得连续梁刚域端的弯矩 3.剪力墙内力 以W-8剪力墙第10层为例，说明计算方法，其他各层内力计算结果见表-18 剪力墙弯矩计算公式为 （3-15） 图3-5横向风荷载作用框架弯矩图 表3-9连系梁内力 h m m*h SIJ/总 1-a/1+a M12 M21 Mc21 Vbi Nwi mij 3.3 494.629 1632.276 0.135 0.571 219.953 125.613 125.613 57.594 57.594 66.652 3.3 501.075 1653.548 0.135 0.571 222.820 127.250 127.250 58.345 115.939 67.521 3.3 517.085 1706.381 0.135 0.571 229.939 131.316 131.316 60.209 176.149 69.678 3.3 537.240 1772.892 0.135 0.571 238.902 136.435 136.435 62.556 238.705 72.394 3.3 557.455 1839.602 0.135 0.571 247.891 141.568 141.568 64.910 303.615 75.118 3.3 572.852 1890.412 0.135 0.571 254.738 145.479 145.479 66.703 370.317 77.193 3.3 579.741 1913.145 0.135 0.571 257.801 147.228 147.228 67.505 437.822 78.122 3.3 573.914 1893.916 0.135 0.571 255.210 145.748 145.748 66.826 504.648 77.336 3.3 551.393 1819.597 0.145 0.565 264.088 149.195 149.195 68.880 573.529 80.027 3.3 507.914 1676.116 0.145 0.565 243.263 137.431 137.431 63.449 636.978 73.716 3.3 437.769 1444.638 0.145 0.565 209.668 118.451 118.451 54.686 691.664 63.536 3.3 337.644 1114.225 0.145 0.565 161.713 91.359 91.359 42.179 733.843 49.004 3.6 199.044 716.558 0.145 0.565 103.998 58.753 58.753 27.125 760.968 28.888 将表-5计算的剪力墙等效刚度 及表-12的总剪力墙弯矩 带入得 （3-16） 取自表3-8， 等于表-3-6中的M12/hi 将上述数据代入后，得 剪力墙的轴力按式 计算，由表3-10中连续梁的剪力可得 。 表3-10连系梁剪力 M Vw1 Mwij mij Vwij 43.2 0.000 -934.104 0.065 0.000 66.652 6.333 39.9 2483.257 -585.527 0.065 160.354 67.521 29.711 36.6 3896.510 -269.667 0.065 251.614 69.678 52.265 33.3 4308.411 14.897 0.065 278.212 72.394 73.356 30 3806.781 284.246 0.065 245.820 75.118 93.473 26.7 2452.705 539.499 0.065 158.381 77.193 112.031 23.4 267.325 791.905 0.065 17.262 78.122 129.258 20.1 -2788.816 1052.480 0.065 -180.086 77.336 145.299 16.8 -6691.658 1322.247 0.065 -432.109 80.027 165.410 13.5 -11502.749 1612.625 0.065 -742.781 73.716 177.850 10.2 -17396.421 1936.762 0.065 -1123.360 63.536 188.601 6.9 -24332.728 2295.932 0.065 -1571.267 49.004 197.262 3.6 -32643.846 2710.661 0.065 -2107.951 28.888 203.927 0 -43268.796 3229.652 0.065 -2794.048 0.000 208.552 3.3.2横向水平地震作用下构件内力的计算 1.框架梁、柱内力 ①框架和剪力墙按协同工作分析时，假定楼板为绝对刚性。但楼板实际上有一定的变形，框架与剪力墙的变形，不能完全协调；故框架实际承受的剪力比计算值大。此外，在地震作用过程中，剪力墙开裂后，框架承担的建立比例增加。剪力墙屈服后，框架将承担更大的剪力。因此，抗震设计时，应按下列方法进行调整。 ②在规则建筑物中，若该层的VF（ζ）≥0.2V0，则值不必调整，即可直接按VF（ζ）值进行构件的截面设计；若该层的VF（ζ）＜0.2V0，则需采用1.5Vfi和0.2V0中的较小值进行构件的截面设计。这里，V0为地震作用所产生的整个结构底部总剪力；Vmax.f为各层总框架剪力VF（ζ）中最大值。 ③对于平面不规则，立面体型变化大框架-剪力墙结构，宜按具体情况选用对总框架剪力的调整方法。例如对框架柱数量从下至上分段有规律变化的结构，这时可取每段最下一层整结构的总剪力和该段中各层总框架剪力的最大值，进行调整该段各层的总框架剪力VF（ζ）； ③当屋面突出部分也采用框剪结构时，突出部分的总框架剪力取本层总框架剪力值VF（ζ）的1.5倍考虑。 ④各层的总框架剪力调整后，按调整前后的比例调整各柱和梁的剪力及其端部弯矩，但对柱的轴向力不调整。 本例结构底部总剪力Vs=4945.552, 0.2V0=989.110，由表-14可知，第四层以上Vfi＞0.2V0 故第四层及以上各层框架总剪力不必调整；第四层以下各层框架总剪力应予以调整。 由1.5Vmax.f=1.5×758.013=1137.020＞0.2V0 各层框架总剪力调整后，按调整前后总剪力的比值调整柱和梁的剪力及端部弯矩，柱的轴力不必调整。框架梁、柱内力计算过程与风荷载计算过程相同 ，计算结果见表3-11，表-3-12。 横向水平地震作用下，框架弯矩图见图17。 图3-6横向水平地震作用下框架弯矩图 表3-11 横向水平地震作用下③轴线框架柱内力计算 层次 h 总刚度 A轴柱 B轴柱 Vf D V1 K y M1b M1u D V2 K y M2b M2u 13 3.3 953.416 1970352 20107 9.729 1.16 0.36 11.559 20.548 27887 13.494 2.077 0.41 18.257 26.273 12 3.3 957.940 1970352 20107 9.776 1.16 0.41 13.226 19.033 27887 13.558 2.077 0.45 20.134 24.608 11 3.3 967.686 1970352 20107 9.875 1.16 0.45 14.664 17.923 27887 13.696 2.077 0.45 20.338 24.858 10 3.3 976.846 1970352 20107 9.968 1.16 0.45 14.803 18.093 27887 13.826 2.077 0.45 20.531 25.093 9 3.3 980.503 1970352 20107 10.006 1.16 0.47 15.519 17.500 27887 13.877 2.077 0.5 22.898 22.898 8 3.3 973.864 1970352 20107 9.938 1.16 0.5 16.398 16.398 27887 13.783 2.077 0.5 22.743 22.743 7 3.3 952.639 1970352 20107 9.721 1.16 0.5 16.040 16.040 27887 13.483 2.077 0.5 22.247 22.247 6 3.3 911.976 1990114 20326 9.314 1.178 0.5 15.369 15.369 28106 12.880 2.11 0.5 21.251 21.251 5 3.3 848.572 2319206 25550 9.348 0.559 0.5 15.425 15.425 39145 14.323 1.002 0.5 23.632 23.632 4 3.3 758.013 2319206 25550 8.351 0.559 0.5 13.779 13.779 39145 12.794 1.002 0.5 21.110 21.110 3 3.3 633.971 2319206 25550 6.984 0.559 0.5 11.524 11.524 39145 10.701 1.002 0.5 17.656 17.656 2 3.3 475.157 2319206 25550 5.235 0.559 0.55 9.501 7.773 39145 8.020 1.002 0.5 13.233 13.233 1 3.6 272.313 2701002 38368 3.868 0.61 0.7 9.748 4.178 46493 4.687 1.093 0.64 10.800 6.075 0 调整后 4 3.3 988.510 2319206 25550 10.890 0.559 0.5 17.969 17.969 39145 16.685 1.002 0.5 27.530 27.530 3 3.3 988.510 2319206 25550 10.890 0.559 0.5 17.969 17.969 39145 16.685 1.002 0.5 27.530 27.530 2 3.3 988.510 2319206 25550 10.890 0.559 0.55 19.766 16.172 39145 16.685 1.002 0.5 27.530 27.530 1 3.6 988.510 2701002 38368 14.042 0.61 0.7 35.386 15.165 46493 17.015 1.093 0.64 39.204 22.052 表3-12横向水平地震作用下③轴线框架梁梁端弯矩、剪力、柱轴力 层次 AB跨梁端弯矩，剪力 BC跨梁端弯矩，剪力 柱轴力 l 调整前 调整后 l 调整前 调整后 调整前 调整后 Mbl Mbr vb Mbl Mbr vb Mbl Mbr Vb Mbl Mbr Vb A轴 B轴柱 A轴 B轴柱 13 7.5 13.423 20.548 4.551 13.423 20.548 4.530 2.21 6.455 12.911 8.763 6.425 12.850 8.722 -4.530 4.192 -4.530 4.192 12 7.5 21.900 30.592 7.055 21.900 30.592 6.999 2.21 10.565 21.130 14.341 10.482 20.965 14.230 -11.528 11.423 -11.528 11.423 11 7.5 22.987 31.149 7.289 22.987 31.149 7.218 2.21 11.110 22.220 15.082 11.002 22.005 14.935 -18.747 19.140 -18.747 19.140 10 7.5 23.212 32.757 7.510 23.212 32.757 7.463 2.21 11.180 22.360 15.177 11.110 22.220 15.082 -26.209 26.759 -26.209 26.759 9 7.5 22.188 32.303 7.252 22.188 32.303 7.266 2.21 10.601 21.202 14.391 10.620 21.240 14.417 -33.475 33.910 -33.475 33.910 8 7.5 23.318 31.917 7.259 23.318 31.917 7.365 2.21 11.002 22.004 14.935 11.161 22.322 15.151 -40.839 41.696 -40.839 41.696 7 7.5 22.986 32.438 7.152 22.986 32.438 7.390 2.21 10.648 21.297 14.455 11.002 22.004 14.935 -48.229 49.241 -48.229 49.241 6 7.5 22.224 31.409 6.752 22.224 31.409 7.151 2.21 10.044 20.087 13.634 10.637 21.275 14.440 -55.380 56.530 -55.380 56.530 5 7.5 22.932 30.794 6.529 22.932 30.794 7.163 2.21 9.998 19.996 13.572 10.976 21.952 14.900 -62.544 64.266 -62.544 64.266 4 7.5 22.860 29.204 6.015 26.139 33.394 7.938 2.21 9.480 18.960 12.869 12.511 25.023 16.984 -69.486 72.177 -70.481 73.312 3 7.5 19.806 25.303 4.792 28.131 35.937 8.542 2.21 7.554 15.107 10.254 13.464 26.929 18.278 -75.500 79.031 -79.024 83.047 2 7.5 15.782 19.298 3.164 28.131 34.141 8.303 2.21 5.091 10.181 6.910 13.464 26.929 18.278 -80.177 84.608 -87.327 93.022 1 7.5 9.865 13.679 1.243 25.332 34.931 8.035 2.21 1.855 3.709 2.518 12.125 24.250 16.459 -83.316 87.878 -95.362 101.446 （2）连系梁内力 水平地震作用下，连系梁内力计算方法与风荷载作用下的相同。为简化计算仍采用W-8剪力墙连系梁计算结果，见表3-13。 3-13W-8剪力墙连系梁计算 h m m*h M12 M21 Mc21 Vbi Nwi mij 3.3 1073.072 3541.138 0.135 0.571 477.177 272.512 272.512 124.948 124.948 144.599 3.3 1078.163 3557.938 0.135 0.571 479.441 273.805 273.805 125.541 250.489 145.285 3.3 1089.172 3594.268 0.135 0.571 484.336 276.601 276.601 126.823 377.312 146.769 3.3 1087.441 3588.555 0.135 0.571 483.567 276.161 276.161 126.621 503.933 146.535 3.3 1103.557 3641.738 0.135 0.571 490.733 280.254 280.254 128.498 632.431 148.707 3.3 1096.085 3617.081 0.135 0.571 487.410 278.356 278.356 127.628 760.059 147.700 3.3 1072.175 3538.178 0.135 0.571 476.778 272.284 272.284 124.844 884.902 144.478 3.3 1026.375 3387.038 0.135 0.571 456.412 260.653 260.653 119.511 1004.413 138.307 3.3 955.070 3151.731 0.145 0.565 457.427 258.421 258.421 119.308 1123.721 138.614 3.3 853.105 2815.247 0.145 0.565 408.591 230.832 230.832 106.571 1230.292 123.816 3.3 713.535 2354.666 0.145 0.565 341.745 193.067 193.067 89.135 1319.427 103.559 3.3 534.790 1764.807 0.145 0.565 256.136 144.703 144.703 66.806 1386.233 77.617 3.6 306.489 1103.360 0.145 0.565 160.136 90.468 90.468 41.767 1428.001 44.482 （3）剪力墙内力 水平地震作用下剪力墙内力计算方法与风荷载作用下的相同，W-8剪力墙内力计算结果见表3-14。其中剪力墙弯矩Mwi。 表3-14剪力墙内力 M Vw1 Mwij mij Vwij 43.2 0 -1038.72 0.064574 0 144.5991 77.52429 77.52429 39.9 1283.312 -470.052 0.064574 82.86886 145.2851 114.9319 192.4561 36.6 2127.884 45.455 0.064574 137.4064 146.7686 149.7038 342.16 33.3 1323.82 515.378 0.064574 85.48463 146.5353 179.8155 521.9754 30 -1014.31 953.725 0.064574 -65.4983 148.707 210.293 732.2685 26.7 -4727.1 1362.175 0.064574 -305.249 147.7001 235.6615 967.93 23.4 -9769.8 1755.944 0.064574 -630.877 144.4782 257.8669 1225.797 20.1 -16199.2 2149.128 0.064574 -1046.05 138.3065 277.0848 1502.882 16.8 -23842.8 2540.469 0.064574 -1539.63 138.6143 302.6631 1805.545 13.5 -32799.8 2944.023 0.064574 -2118.02 123.8156 313.9235 2119.468 10.2 -43269.7 3374.781 0.064574 -2794.1 103.559 321.4829 2440.951 6.9 -55067 3831.362 0.064574 -3555.91 77.61685 325.024 2765.975 3.6 -68624.7 4336.505 0.064574 -4431.39 44.48234 324.5087 3090.484 0 -85236.9 4942.552 0.064574 -5504.1 0 319.1614 3409.645 第4章 竖向荷载作用下框架-剪力墙结构内力计算 4.1计算单元及计算简图 图4-1计算单元 计算简图取结构的四分之一，仍取W-8剪力墙结构进行计算。由于楼面荷载均匀分布，故框架部分取轴线中线之间的长度为计算单元宽度。因为梁板为整体现浇，且各区格为单向板，故除了剪力墙部分外，其他部位的楼面均有次梁以集中荷载的形式传给主梁，其他部分的荷载则为三角形，计算简图如图4-2。 图4-2荷载分布图 直接传给横向剪力墙的楼面荷载为三角形荷载，通过纵梁传给剪力墙的楼面荷载为集中荷载还有集中力矩。竖向荷载作用下框架结构计算简图如图4-2所示。 4.2荷载计算 下面以1-12层的框架恒载为例，说明荷载计算方法，其余荷载计算过程从略，计算结果见表-23和表-24。 图4-3中，q 0为主梁自重（AB跨），q0=4.335KN/m，q1=1.875 KN/m，q2为隔墙传递给主梁的自重，由于板为现浇板，故将隔墙传递给主梁的荷载化为三角形荷载，假定隔墙传递的距离均为600mm，故l=1.2m 则由静力等效可得 ，P1=2.5×5.4×3.68+5.4×5.91=58.299KN， P2=2.5×5.4×2.0=27 KN。 图4-3荷载分布图 表4-1框架恒载荷载计算表 层次 恒载 qo/KN/m q1/KN/m q2/KN/m P1/KN P2/KN 13 4.335 1.875 0 88.376 9.45 6--12 4.335 1.875 5.94 58.299 27 1--5 4.335 1.875 5.94 58.299 27 竖向荷载作用下剪力墙各截面的作用，可按图4-3计算，原荷载并非标准的等腰三角形分布的荷载，但为简化计算，可转化为等腰三角形荷载。另，各类剪力墙受力大致相同；均可用图4-3表示。但大小不同，故还需要一一计算。为简化计算，以W-8剪力荷载计算为例，说明各剪力墙荷载计算方法。W-8受有楼板传递的三角形荷载q，L-7，L-8传递来的集中荷载p和集中弯矩m，L-10传递的集中荷载P2和集中弯矩M2 q1=3.682 ×1758=4.625KN/m 集中力P1和和集中力矩M1由由六部分荷载产生： L-7上的均布荷载（包括L-7自重和L-7左侧的板重： =4.335+3.682×3.039=15.525 KN/m， =8.0m） L-7右侧的板传来的三角形荷载： =3.682×1.528=5.626 KN/m， =8.0m L-8上的均布荷载 KN/m， =6.06m L-8左右两侧板传来的三角形荷载 =1.992×3.682+3.682×1.157=17.818 KN/m， =6.06m L-11传来的均布荷载 1.591 KN/m，L3=3.65m L-11左右两侧板传来的三角形荷载 3.682×1.039+3.682×1.086=7.824 KN/m， 3.65m 集中弯矩，只需算平面内弯矩即可。故各个部分产生的弯矩应折合到剪力墙平面内。 =114.588KN·m 同理计算出 再按静力等效的方法将竖向集中荷载和集中力。计算结果见表4-1，同理，可计算出竖向活荷载作用下，剪力墙各层的集中荷载之和集中力矩，列入表4-2。 4.3内力计算 1.框架内力计算 竖向荷载作用下框架内力采用弯矩二次分配计算 因为剪力墙刚度较大，故BC跨的梁可看作刚结点固定，弯矩分配法计算过程如图-18。 表4-2 剪力墙各层形心处集中力和集中力矩的计算 层次 左侧集中力 及集中力矩 右侧集中力 及集中力矩 形心处集中力 及集中力矩 P M P M P M 13 162.936 159.459 10.656 6.158 173.592 495.931 12 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 11 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 10 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 9 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 8 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 7 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 6 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 5 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 4 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 3 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 2 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 1 123.524 114.588 7.635 4.496 131.159 370.8423 图4-4恒载及活荷载作用下 梁端剪力，柱端剪力和轴力见表4-3。 表4-3 梁端剪力，柱端剪力和轴力 层次 A B左 B右 C A柱 B柱 NA上 NA下 NB上 NB下 13 -99.309 109.955 -43.805 -39.661 48.418 41.125 147.793 218.219 166.478 235.292 12 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 324.791 395.217 386.073 454.887 11 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 501.789 572.215 605.668 674.482 10 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 678.787 749.213 825.262 894.076 9 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 855.785 926.211 1044.857 1113.671 8 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 1032.783 1103.209 1264.452 1333.266 7 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 31.762 28.966 1209.781 1280.207 1484.047 1552.861 6 -73.127 79.547 -15.818 -11.674 24.128 24.010 1386.779 1457.205 1703.642 1772.456 5 -72.198 80.477 -14.555 -10.411 38.195 34.588 1562.848 1642.712 1922.903 2001.155 4 -74.111 78.563 -11.243 -7.099 33.991 31.027 1750.268 1830.132 2146.376 2224.628 3 -74.111 78.563 -11.243 -7.099 33.991 31.027 1937.688 2017.552 2369.850 2448.102 2 -74.111 78.563 -11.243 -7.099 36.115 32.485 2125.108 2204.972 2593.324 2671.576 1 -73.841 78.834 -14.147 -10.003 16.391 14.657 2312.258 2394.929 2819.972 2904.189 2.剪力墙内力计算 竖向荷载和活荷载作用下剪力墙内力可按图-17进行相似计算，在土的剪力作用下，剪力墙各截面弯矩和轴力可用平衡条件求出剪力等于零计算结果见图-20。其中恒载作用下的轴力图中未包括剪力墙自重 图4-5竖向荷载作用下剪力墙内力 第5章 作用效应组合 结构抗震等级应根据烈度，结构类型和房屋高度按表（2.9）P40确定。对于框剪结构还应判别总框架承受的地震倾覆力矩是否大于总地震倾覆力矩的50％。为此，应计算总框架承受的地震倾覆力矩，由表-14可得总框架承受的地震倾覆力矩Mov为 另由表-9得总地震倾覆力矩 为 =156569.078KNm ，∴Mov/ =35269.25/156569.078=0.225＜0.50 因此，本工程应按规范要求的框-剪结构中的框架确定其框架的抗震等级。本工程框架为三级抗震等级，剪力墙为二级抗震等级。 5.1框架梁内力组合 5.1.1框架梁支座边缘内力标准值 梁支座边缘截面内力标准值，以第一层梁A支座边缘截面的弯矩和剪力计算为例，说明相应的计算方法，其它层将计算结果列入表5-1 恒载作用下，由图4-4及表4-3中的有关数据，可得第一层梁A端支座边缘截面弯矩和剪力分别为 MA=105.168-73.841×0.3=83.016KN·m VA=-73.841+4.335×0.3=-72.54 KN 在水平地震荷载作用下，由图-19及表-2可得第一层梁内力为 MA=34.931-8.035×0.3=32.520KN·m，VA=8.035 KN 表5-1中重力荷载代表值产生的弯矩 MGE= MGk+ 0.5MQK。 表5-1重力荷载代表值产生的弯矩 层次 截面 MGk VGk MQk VQk MGE Mw Vb Mek 13 A 70.208 -98.225 5.790 -5.249 73.103 8.950 2.088 19.416 Bl -107.469 108.872 -6.850 5.551 -110.894 5.665 2.088 12.291 Br 50.536 -43.337 2.000 -1.635 51.536 4.918 4.020 10.669 C 20.828 -39.474 0.796 -1.635 21.226 1.956 4.020 4.244 12 A 86.449 -72.044 29.399 -26.533 101.148 13.363 3.242 28.842 Bl -96.041 78.463 -32.261 31.031 -112.172 9.332 3.242 20.151 Br 16.298 -15.350 8.620 -7.046 20.608 8.062 6.590 17.407 C 7.208 -11.487 3.429 -7.046 8.922 3.207 6.590 6.925 续表5-1 4 A 89.937 -72.811 34.798 -26.946 107.336 15.885 4.066 31.012 Bl -92.418 77.263 -34.589 30.618 -109.712 12.170 4.066 23.758 Br 10.139 -10.681 3.859 -3.289 12.069 10.208 8.700 19.928 C 4.626 -6.912 1.436 -3.289 5.344 3.799 8.700 7.416 2 A 89.937 -72.811 34.798 -26.946 107.336 11.107 2.904 31.650 Bl -92.418 77.263 -34.589 30.618 -109.712 8.932 2.904 25.640 Br 10.139 -10.681 3.859 -3.289 12.069 7.473 6.369 21.446 C 4.626 -6.912 1.436 -3.289 5.344 2.781 6.369 7.981 1 A 83.016 -72.540 32.151 -26.840 99.091 8.112 1.999 32.520 Bl -87.366 77.533 -32.676 30.724 -103.704 5.684 1.999 22.921 Br 13.547 -13.585 5.151 -4.390 16.122 4.791 4.083 19.312 C 5.894 -9.816 1.917 -4.390 6.853 1.783 4.083 7.187 需要说明的是，由于之前计算活荷载产生的框架内力时，屋面活荷载取（0.7KN/m²）。而此外的MQK应是由屋面雪荷载和其他各层作用活荷载产生的，而雪荷载取（0.4KN/m²）。故计算第13层，框架活荷载产生的两端弯矩和剪力时，可直接将之前的计算结果乘以 。 5.1.2框架梁内力组合值 由表5-1可知，1、2、4、12、13，荷载组合相对较大时，且具有代表性，为简化计算，取1、2、4、12、13，梁内力控制截面一般取两端支座截面。一般取两端支座截面和跨中截面。支座截面内力有支座且正负弯矩及剪力。跨中截面一般为跨中正弯矩。 （1）梁支座负弯矩组合的设计值 非抗震设计（四者取大值） -M=-（1.2MGk+1.4MQk） -M=-（1.2MGk+1.4Mwk） （5-1） 抗震设计（二者取大值） -M=1.2MGk （5-2） 式中：MGk、MQk、Mwk为由恒载、楼面活荷载及风荷载标准值在梁截面 上产生的弯矩标准值， MGE、MEk为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在梁截面上 产生的弯矩标准值； φc为可变荷载组合值系数，对多层房屋取0.9，高层取1.0 （2）梁支座正弯矩组合设计值 非抗震设计： M=1.4Mwk- MGk和M=1.4Mwk- MGk- MQk二者取大值； 抗震设计： M=1.3MEk- MGE 按上述公式组合内力时；其中MGk MQk、MGE可乘以弯矩调幅系数β 1、 梁端剪力 非抗震设计（四者取较大值） V=1.2VGk+1.4VQk V=1.2VGk+1.4Vwk V=1.2VGk+1.4φc（VQk+ Vwk） （5-3） V=1.35VGk+VQk 式中：VGk VQk、VGE分别表示由恒式、楼面荷载及风荷载在梁端剪力标准值。 抗震设计时，一、二、三级的框架梁和剪力墙中跨高比大于2.5的连续梁，其梁端剪力、设计值，应按下式调整： （5-4） 式中： 为梁净跨， 为梁柱的重力荷载代表值（9度时高层建筑，还包括竖向地震作用比值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。 分别为梁左右端截面逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值， 分别表示梁左右端截面逆时针或顺时针方向根据实际配筋面积（考虑受压筋）和材料强度标准值计算的抗震受弯承载力所对应的弯矩值。 为梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1 （3）梁跨间最大正弯矩组合的设计值 抗震设计及非抗震设计值，梁跨间最大正弯矩的确定方法相同。仅以抗震设计时为例说明。抗震设计时，梁跨间最大弯矩应是水平地震作用产生的跨间弯矩与相应的重力荷载代表值产生的跨间弯矩的组合。由于水平地震作用可能来自左右两个方向，因而应考虑两种可能性分别求出跨间弯矩，然后取较大者进行截面配筋计算。如下图所示，5-1。 图5-1梁内力 求跨间最大间距通常采用两种方法：作弯矩包络图及解析法 下面以在左地震作用时说明如何用解析法求跨间最大弯矩。从框架中截取梁为隔离体，如图5-2。 图5-2梁隔离体 梁上作用重力荷载代表值。1.2q1（梁自重及墙重等）和1.2q2（板重及楼面活荷载的组合值）；梁两端作用弯矩设计值。它等于水平地震作用及重力荷载代表值产生的弯矩设计值之和，即 =1.3 -1.2 ， ，此处 为弯矩调幅系数，按下述步骤，求梁跨间最大弯矩。 ①用平衡条件求梁端剪力 。 ②写出端距x截面处的弯矩方程式m（x）； ③求导，令 ，求出x0。若x＞0且与原假设相符合。 假定x在AC段，则所得的x有效；若x＞0，但与假定不符合，应重新写m（x）并求出x；若x＜0，说明两垮间弯矩比梁端正弯矩小。此时以梁端正弯矩作为跨间最大弯矩。 ④将x代入m（x），即得mmax 4.由于本工程为高层建筑，故当恒载内力与活荷载及风荷载组合时，荷载组合值系数取1.0.另外，组合时，竖向荷载作用时，竖向荷载作用下的梁端弯矩的弯矩调幅系数取0.8（P126抗震理论）。以第1层AB跨梁为例，说明1.2SGk+1.4 SQk+Swk中，各内力的组合方法。各层组合值计算结果（非地震组合和地震组合为例）列入表5-2 。 表5-2框架梁内力组合值计算（非地震组合） 层数 截面 1.2SGk+1.4SQk 1.2SGK+1.4Swk 1.2SGk+1.4（SGk+SQk） 1.35SGk+SQk M V 左风 右风 V 左风 右风 V M V 13 A -60.915 125.219 -79.929 -54.870 -120.794 -86.414 -61.354 -122.296 -80.456 -137.853 Bl -110.842 138.417 -95.239 -111.102 127.723 -83.524 -99.387 135.494 -121.547 152.528 Br -46.274 54.293 -55.399 -41.629 -57.632 -57.639 -43.869 -48.665 -56.179 -60.139 C 20.887 -49.658 22.734 17.256 -52.997 20.038 14.560 -55.286 23.131 -54.925 AB跨中 201.978 198.559 195.108 205.973 BC跨中 20.087 22.734 20.038 23.131 12 A -50.065 53.845 101.699 64.283 -90.991 -134.626 -97.210 -119.060 116.884 -123.792 Bl -128.332 137.599 -79.135 -105.265 89.617 -89.577 -115.707 133.060 -129.534 136.956 Br -5.993 17.781 26.933 4.360 -27.646 -36.587 -14.014 -19.058 24.498 -27.768 C 10.760 -23.649 11.410 2.430 -23.010 13.000 4.019 -32.875 10.528 -22.553 AB跨中 128.332 101.669 134.626 144.996 BC跨中 10.670 26.933 36.587 24.498 4 A -47.365 55.341 108.579 64.100 -93.065 -147.553 -103.073 -119.405 124.970 -125.241 Bl -127.461 135.580 -71.684 -105.759 87.023 -84.568 -118.643 129.888 -127.482 134.923 Br -5.411 20.391 24.024 -4.557 -24.996 -28.346 0.235 -5.242 14.038 -17.708 C 6.050 -12.899 9.760 -0.877 -20.473 10.168 -0.468 -25.078 6.145 -12.620 AB跨中 127.461 108.591 147.553 141.579 BC跨中 6.050 9.760 10.168 6.145 2 A -47.365 53.714 101.889 70.790 -91.439 -140.863 -109.763 -121.032 124.970 -125.241 Bl -127.461 135.580 -76.217 -101.226 88.649 -89.101 -114.110 131.515 -127.482 134.923 Br -5.411 17.129 20.196 -0.729 -21.734 -24.519 -3.593 -8.504 14.038 -17.708 C 6.050 -12.899 8.335 0.547 -17.211 8.744 0.956 -21.816 6.145 -12.620 AB跨中 127.461 101.889 144.272 141.579 BC跨中 6.050 8.335 10.168 6.145 1 A -43.686 52.272 91.052 68.339 -89.847 -127.061 -104.348 -121.824 115.378 -124.769 Bl -120.468 136.054 -75.913 -91.829 90.241 -88.075 -103.991 133.255 -120.496 135.395 Br -7.236 15.872 19.712 6.298 -22.018 -25.481 -12.067 -16.732 18.751 -22.730 C 7.806 -17.925 8.155 3.163 -17.495 8.745 3.753 -23.641 7.900 -17.641 AB跨中 120.465 91.829 151.783 149.598 BC跨中 7.860 8.155 25.481 18.875 表5-3框架梁内力组合值计算（地震组合） 层次 截面 rRE*（1.2MGE+1.3*Mek） 1.2MGk nvb（Mr+Ml)/Ln+VGb VGb V 左震 右震 13 A 84.723 46.862 67.399 7.00 26.804 98.225 125.029 Bl 87.821 -111.788 103.170 7.00 26.804 108.872 135.675 Br 56.785 35.980 48.514 1.86 16.866 43.337 60.203 C -23.242 14.965 -19.995 1.86 16.866 -39.474 -22.608 AB跨中 87.821 103.170 0.000 BC跨中 56.785 48.514 0.000 12 A 119.154 62.913 82.991 7.00 27.530 72.044 99.574 Bl 81.308 -120.602 92.200 7.00 27.530 78.463 105.993 Br 35.520 1.575 15.646 1.86 5.161 15.350 20.511 C -14.782 1.278 -6.920 1.86 5.161 -11.487 -6.326 AB跨中 119.154 92.200 0.000 BC跨中 35.520 15.646 0.000 4 A 126.839 66.365 86.339 6.90 27.908 72.811 100.719 Bl 75.577 -121.905 88.721 6.90 27.908 77.263 105.171 Br 30.291 -8.568 9.734 1.81 3.216 10.681 13.897 C -12.041 -2.421 -4.441 1.81 3.216 -6.912 -3.695 AB跨中 126.839 88.721 0.000 BC跨中 30.291 9.734 0.000 2 A 127.461 65.744 86.339 6.90 27.908 72.811 100.719 Bl 73.742 -123.740 88.721 6.90 27.908 77.263 105.171 Br 31.771 -10.048 9.734 1.81 3.216 10.681 13.897 C -12.592 -2.972 -4.441 1.81 3.216 -6.912 -3.695 AB跨中 127.461 88.721 0.000 BC跨中 31.771 9.734 0.000 1 A 120.890 57.475 79.695 6.90 26.076 72.540 98.616 Bl 70.985 -115.682 83.871 6.90 26.076 77.533 103.609 Br 33.339 -4.319 13.005 1.81 4.465 13.585 18.050 C -13.175 -0.840 -5.659 1.81 4.465 -9.816 -5.351 AB跨中 120.890 83.871 0.000 BC跨中 33.339 13.005 0.000 在风荷载作用下，A端弯矩组合值按下式计算： （5-5） Br端弯矩组合值按式M=1.4Mwk- MGk- MQk，梁端剪力组合值按下式计算 V =1.2VGk+1.4φc（VQk+ Vwk） （5-6） 由表5-1中的数据可得： 梁跨中最大弯矩值可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值。由平衡条件确定，如图5-3所示（由之前的计算可知，q2产生的弯矩值很小，为简化计算，q2产生的弯矩值忽略不计） 图5-3梁跨中最大弯矩值 荷载设计值q0=4.335×1.2=5.202 P1=58.225×1.2+1.4×2.7=107.67 由于梁端弯矩计算的是支座边缘的弯矩值，故计算时；应取梁的净跨ln=7.5-0.3×2=6.9m 假定梁跨中弯矩取最大值点距A端为x，则必能满足 ，即 =0，假定2.2＜x＜4.7， =121.824-5.202x-107.67=0 x=2.721m与假定相符。 所以梁跨中最大弯矩值 M=121.824×2.721-127.06-0.5×5.202×2.721²-107.67×（2.721-2.2）=129.070KN 右风作用时的梁端弯矩、剪力，及跨中弯矩求法与左风作用时相同，只是计算时，风荷载产生的内力方向与左风相反，大小相同。计左、右风计算所得相应内力的较大值列入表5-2 考虑地震作用效应的组合时，梁支座负弯矩设计值按式 -M=-（1.2MGE+1.3MEk）计算。梁端支座正弯矩设计值按式M=1.3MEk- MGE计算 梁端剪力按公式 其中 取1.1， 取左震和右震两者的较大值。 5.2.框架柱内力组合 5.2.1柱支座边缘截面内力标准值 在竖向及水平荷载作用下，柱的剪力值沿层高保持不变，弯矩值按直线规律变化，如图 2.2．柱支座边缘出的弯矩Mc=M-VΔh。其中M、V为支座中心处的弯矩和剪力；Δh为支座中心线至支座边缘的距离。由此计算所得的柱支座边缘处的弯矩和剪力见表5-4。由于前面计算活载内力时，屋面活荷载取0.7KN/m²，而计算重力荷载代表值产生的内力MGk 和MGE时，屋面取雪荷载0.4 KN/m²。故计算各层柱轴力NGE时。第十三层柱取 ，其他层取 下面以第12层A柱的 为例说明计算方法 5.2.2柱内力组合值 柱端弯矩和轴力设计值，可按公式 弯矩（三者取最大值） M=1.2MGK+1.4MQK M=1.2MGK+1.4MWK （5.7） M=1.2MGK+1.4¢c（MQK+MWK） 轴力（三者取最大值） N=1.2NGK+1.4NQK N=1.2NGK+1.4NWK （5.8） N=1.2NGK+1.4¢c（NQK+NWK） 抗震组合：M=1.2MGE+1.3MEK.抗震组合，《抗震规则》规定，一，二，三级框架梁柱节点处，初顶层和轴压比小于0.15者外，梁柱端弯矩设计值应符合下式要求： ∑Mc=ηc∑Mb 一级框架结构及9度时，尚应符合 ∑Mc=1.2∑Mbaa 式中：∑Mc——节点上下柱载面逆时针和顺时针弯矩设计值之和，按弹性分析分配 ∑Mb——节点左右梁端顺时针和逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 ∑Mbaa——按实际配臂筋计算所的正载面抗弯承载力所对立的梁端载面逆时针饶顺时针方向组合的设计值之和。ηc --柱端弯矩增大系数，一级1.4 二级1.2，三级1.1， 剪力按下式计算（四者取最大值） V=1.2VGK+1.4VQK V=1.2VGK+1.4VNK （5.9） V=1.2VGK+1.4¢c（NQK+NWK） V=1.35VGK+1.4VQK 为防止柱压弯破坏前就发生剪切破坏，须按《强剪若弯》的原则调节柱载面剪力， 《抗震规则》规定，一，二，三级的框架柱的剪力设计值，应按式 V=ηvc（Mct +Mcb）/Hn 调整。 表5-5框架柱内力标准值 层次 MG NG VG MQ NQ VQ MGE NGE Mwk Nwk Vwk Mek Nek Vek 13 A柱 上 -73.247 147.793 48.418 -8.388 7.949 8.977 -77.441 151.767 9.472 -2.088 4.485 20.548 -4.530 9.729 下 -57.481 218.219 -15.849 7.949 -65.406 222.193 5.328 4.485 11.559 B柱 上 67.200 166.478 28.966 7.121 12.273 7.470 70.760 172.614 12.110 1.932 6.220 26.273 4.192 13.494 下 45.660 235.292 12.816 12.273 52.068 241.428 8.416 6.220 18.257 12 A柱 上 -25.776 324.791 31.762 -13.923 47.982 10.919 -32.738 348.782 8.846 -5.330 4.543 19.033 -11.528 9.776 下 -59.980 395.217 -15.558 47.982 -67.759 419.208 6.147 4.543 13.226 B柱 上 32.547 386.073 28.966 11.542 75.784 9.022 38.319 423.964 11.436 5.280 6.301 24.608 11.423 13.558 下 45.660 454.887 12.816 75.784 52.068 492.778 9.357 6.301 20.134 4 A柱 上 -38.053 1750.268 33.991 -14.547 368.952 12.995 -45.327 1934.744 8.200 -35.723 4.970 17.969 -70.481 10.890 下 -53.722 1830.132 -20.539 368.952 -63.992 2014.608 8.200 4.970 17.969 B柱 上 35.188 2146.376 31.027 13.386 576.908 11.801 41.881 2434.830 12.563 37.192 7.614 27.530 73.312 16.685 下 48.584 2224.628 18.476 576.908 57.822 2513.082 12.563 7.614 27.530 2 A柱 上 -37.097 2125.108 36.115 -14.182 449.844 13.807 -44.188 2350.030 4.908 -42.257 3.305 16.172 -87.327 10.890 下 -60.415 2204.972 -23.098 449.844 -71.964 2429.894 5.998 3.305 19.766 B柱 上 34.532 2593.324 32.485 13.138 695.590 12.351 41.101 2941.119 8.355 44.794 5.064 27.530 93.022 16.685 下 55.652 2671.576 21.456 695.590 66.379 3019.371 8.355 5.064 27.530 1 A柱 上 -31.292 2312.258 17.881 -12.984 490.183 4.556 -37.784 2557.349 2.713 -44.256 2.512 15.165 101.446 14.042 下 -16.987 2394.929 -6.492 490.183 -20.233 2640.021 6.331 2.512 35.386 B柱 上 27.982 2819.972 15.990 11.540 756.139 4.049 33.752 3198.042 3.945 46.877 3.044 22.052 -95.362 17.015 下 17.589 2904.189 6.681 756.139 20.930 3282.259 7.014 3.044 39.204 表5-6框架柱内力组合值（非地震组合） 层次 柱 截面 1.2SGk+1.4SQk 1.2SGk+1.4Swk M左 N左 V左 M右 N右 V右 13 A柱 上 -63.770 150.784 70.669 -45.645 139.543 51.504 -66.862 144.220 41.458 下 -58.347 218.393 0.000 -38.178 209.490 0.000 -50.113 209.490 0.000 B柱 上 57.990 173.564 45.217 65.173 161.983 34.774 38.046 157.654 20.841 下 46.550 239.626 0.000 44.493 225.880 0.000 25.641 225.880 0.000 12 A柱 上 -32.271 365.539 53.400 -9.889 305.830 35.579 -29.703 317.769 25.403 下 -60.005 433.148 0.000 -39.180 379.408 0.000 -52.949 379.408 0.000 B柱 上 35.338 455.507 47.389 37.805 376.544 34.864 12.188 364.716 20.750 下 46.550 521.569 0.000 45.547 436.691 0.000 24.587 436.691 0.000 4 A柱 上 -42.259 2093.483 58.982 -20.041 1640.248 38.197 -38.409 1720.267 27.065 下 -59.662 2170.153 0.000 -32.075 1756.927 0.000 -50.443 1756.927 0.000 B柱 上 39.018 2706.658 53.753 41.095 2102.176 38.313 12.954 2018.866 21.258 下 53.867 2781.780 0.000 51.383 2135.643 0.000 23.242 2135.643 0.000 2 A柱 上 -41.197 2543.929 62.669 -22.994 1992.776 38.372 -33.987 2087.432 30.969 下 -67.094 2620.598 0.000 -39.680 2116.773 0.000 -53.117 2116.773 0.000 B柱 上 38.292 3268.652 56.274 35.878 2539.760 36.857 17.163 2439.422 25.514 下 61.965 3343.774 0.000 52.098 2564.713 0.000 33.383 2564.713 0.000 1 A柱 上 -35.666 2768.773 27.836 -20.994 2170.200 19.980 -27.071 2269.334 14.352 下 -18.863 2848.138 0.000 -5.956 2299.132 0.000 -20.136 2299.132 0.000 B柱 上 31.830 3554.049 24.856 25.909 2759.676 18.760 17.071 2654.671 11.941 下 19.495 3634.897 0.000 21.364 2788.022 0.000 5.653 2788.022 0.000 续表5-6 层次 柱 截面 1.2SGk+1.4（SQk+Swk） 1.35SGk+MQk M左 N左 V左 M右 N右 V右 M N V 13 A柱 上 -66.108 155.807 79.550 -74.378 153.122 51.512 -85.817 165.975 59.473 下 -58.347 218.393 12.946 -64.314 218.393 0.000 -74.759 242.035 0.000 B柱 上 60.154 180.531 65.599 44.426 171.400 29.207 78.272 189.614 37.259 下 46.550 239.626 20.448 37.124 239.626 0.000 59.566 263.933 0.000 12 A柱 上 -38.240 370.628 64.037 -42.178 371.509 37.632 -38.976 389.160 43.037 下 -60.005 433.148 14.813 -66.889 433.148 0.000 -77.225 465.220 0.000 B柱 上 41.252 462.564 65.472 22.529 449.593 30.854 44.385 477.585 38.500 下 46.550 521.569 22.550 36.070 521.569 0.000 59.566 551.904 0.000 4 A柱 上 -82.269 2099.049 67.310 -51.443 2133.493 41.620 -52.735 2185.451 47.106 下 -59.662 2170.153 20.125 -68.845 2170.153 0.000 -74.451 2271.704 0.000 B柱 上 80.673 2715.186 73.836 24.947 2665.003 34.475 48.712 2779.613 42.949 下 53.867 2781.780 30.833 39.796 2781.780 0.000 67.251 2864.125 0.000 2 A柱 上 -88.525 2547.631 68.247 -46.694 2591.257 46.433 -51.410 2654.992 50.051 下 -67.094 2620.598 22.137 -73.813 2620.598 0.000 -83.726 2741.245 0.000 B柱 上 88.461 3274.323 75.852 28.935 3218.483 39.348 47.805 3357.262 44.965 下 61.965 3343.774 30.833 52.607 3343.774 0.000 77.268 3441.774 0.000 1 A柱 上 -85.233 2771.586 39.253 -38.705 2818.340 19.455 -44.183 2889.385 22.956 下 -18.863 2848.138 39.632 -25.953 2848.138 0.000 -23.539 2978.671 0.000 B柱 上 84.332 3557.458 44.583 27.411 3501.546 16.476 39.452 3650.481 20.508 下 19.495 3634.897 43.908 11.639 3634.897 0.000 24.341 3741.435 0.000 一级框架结构尚应符合 V=1.2（Mct +Mcb）/Hn 式中：V指柱端载面组合的剪力设计值， Hn为柱的净高， Mct，Mcb分别为偏心受压柱的两端逆时针和顺时针方向按实际配筋计算所得的正载面受弯承载力，ηvc为柱剪力增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1. 规则还规定：一，二，三级框架角柱，经上述调整后的组合弯矩设计值和剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。 柱载面设计值计算见表5-7。 表5-7柱载面设计值计算 1.2SGE+1.3SEk 左震M N 右震M N V 13 A柱 上 -38.104 140.986 -101.057 150.407 -72.874 下 -38.211 208.595 -77.816 218.016 B柱， 上 81.668 170.069 33.775 161.350 24.455 下 58.976 236.131 26.251 227.411 12 A柱 上 -5.348 322.841 -56.171 346.820 -56.391 下 -38.283 390.450 -82.243 414.429 B柱， 上 55.021 418.885 4.796 395.126 11.655 下 60.927 484.947 23.812 461.188 4 A柱 上 -16.123 1784.054 -66.873 1930.655 -61.789 下 -30.458 1860.723 -84.791 2007.324 B柱， 上 60.795 2413.682 4.417 2261.193 9.834 下 73.038 2488.804 19.720 2336.315 2 A柱 上 -17.118 2165.209 -63.444 2346.849 -64.462 下 -34.712 2241.879 -94.780 2423.518 B柱， 上 60.196 2920.217 3.668 2726.731 12.876 下 79.610 2995.339 27.936 2801.853 1 A柱 上 -13.247 2560.559 -55.988 2349.551 -44.518 下 21.262 2639.924 -65.425 2428.916 B柱， 上 48.855 2970.944 3.734 3169.296 -9.951 下 56.846 3051.792 -30.872 3250.144 由计算知，除顶层外，各层柱载点轴压比小于地震组合0.15，故柱端弯矩设计值和剪力设计值均应调整，但由表5-2与表5-3，和表5-5与表5-6之间的数据可知各节点左，右梁弯矩之和与上下柱端弯矩之和差不多，计算简便，可不必再调节柱端弯矩设计值。 5.3剪力墙内力组合 剪力墙弯矩，轴力，及剪力设计值与柱的组合方式相似，由表-30~表—32来看。对于本结构除考虑地震作用效果的组合和非地震组合的（1.35SGK+1.0SQK）起控制作用外，其他组合均不起控制作用，故本结构剪力墙内力组合时仅考虑上述两种组合 5.3.1剪力墙内力标准值 为便于计算，将W-8剪力墙1,2,4,12,13层的内力标准值汇总于表5-8在恒载内力NGK的计算中，加入了剪力墙的自重。 W-8的自重； 第一层 G=134.597KN 2-5层G=123.38 6-13层重G=115.83KN 5.3.2剪力墙内力设计值 剪力墙内力的组合方法与柱内力的组合方法相同，结果汇总于表5-9因本工程的剪力墙为二级抗震等级，故剪力墙内力需调整。下面以1,2,4,层剪力墙内力调整为例说明调整方法，其余见表5-9. 因H/8=43.2/8=5.4m<底部两层高度6.9米，所以底部加强部位的高度取6.9m。本工程为二级抗震要求，故底部加强部位及第三层剪力墙的弯矩设计值均取 M1=M2=98879KN·m M5/4=1.139868.95=43855.84KNm 底部加强部位的剪力值按式 V=rREηWVmax V1=3409.645*0.85*1.3=3767.658KN V2=3090.4850.851.3=3414.989KN V4=2440.9510.851.2=2697.251KN 其他层剪力墙弯矩调整系数取1.1，剪力按地震组合作用时的设计值即可。 表5-8 W-8剪力墙内力标准值 层次 截面 MGk NGk MQk NQk MGE NGE MEk Nek Vek 13 上 495.931 173.592 47.449 16.690 519.655 181.937 0.000 124.948 77.524 下 495.931 289.422 47.449 16.690 519.655 297.767 82.869 124.948 114.932 12 上 866.773 420.581 177.539 61.465 955.543 451.314 82.869 250.489 114.932 下 866.773 536.411 177.539 61.465 955.543 567.144 137.406 250.489 149.704 4 上 3833.511 2404.043 1218.261 419.665 4442.642 2613.876 -2118.020 1230.292 313.924 下 3833.511 2527.423 1218.261 419.665 4442.642 2737.256 -2794.104 1230.292 321.483 2 上 4575.196 2913.121 1478.441 509.215 5314.416 3167.729 -2794.104 1386.233 325.024 下 4575.196 3036.501 1478.441 509.215 5314.416 3291.109 -3555.908 1386.233 324.509 1 上 4946.038 3167.660 1608.532 553.990 5750.304 3444.655 -4431.386 1428.001 324.509 下 4946.038 3302.257 1608.532 553.990 5750.304 3579.252 -5504.105 1428.001 319.161 表5-9 剪力墙内力组合值 层次 截面 1.35SGK+1.0SQk 0.85（1.2SGE+1.3SEk） 调整后 左震 右震 Mmax Nmax Vmax M N V M N Q 13 上 573.564 251.039 424.039 323.643 77.524 424.039 47.508 77.524 466.443 323.643 79.074 下 573.564 407.410 515.609 441.790 192.456 332.469 165.655 192.456 365.715 441.790 196.305 12 上 1078.146 629.249 871.293 737.130 307.388 688.153 183.549 307.388 756.968 737.130 313.535 下 1078.146 785.620 931.557 855.277 457.092 627.889 301.696 457.092 690.678 855.277 466.233 4 上 5114.801 3665.123 1284.784 4025.625 771.015 5965.607 1306.681 771.015 6562.168 4025.625 786.435 下 5114.801 3831.686 537.711 4151.473 1092.498 6712.680 1432.528 1092.498 7383.948 4151.473 1114.348 2 上 6123.964 4441.928 1249.079 4762.871 1417.522 7424.049 1699.295 1417.522 10774.283 4762.871 1566.362 下 6123.964 4608.491 407.285 4888.719 1742.031 8265.843 1825.143 1742.031 10774.283 4888.719 1924.944 1 上 6628.546 4830.331 -204.434 5091.489 2066.539 9588.930 1935.607 2066.539 10774.283 5091.489 2283.526 下 6628.546 5012.037 -1389.788 5228.778 2385.701 10774.283 2072.896 2385.701 10774.283 5228.778 2636.199 5.4连梁内力组合 连梁内力组合与框架梁相同。但在水平地震作用下，连梁受力较大，因此对连梁仅考虑有地震作用效果的组合。连梁内力标准值列于表-9其内力组合列于表5-10。 表5-10连梁内力标准值 SGk SQk 重力荷载代表值 Sek M V M V MGE M V 13 1 2.544 1.724 0.101 0.27 2.595 477.177 124.948 2 2.544 1.724 0.09 0.198 2.589 272.512 12 1 3.147 5.574 0.505 1.35 3.400 479.441 125.541 2 5.682 7.94 0.45 0.99 5.907 273.805 4 1 3.147 5.574 0.505 1.35 3.400 408.591 106.571 2 5.682 7.94 0.45 0.99 5.907 230.832 2 1 3.147 5.574 0.505 1.35 3.400 256.136 66.806 2 5.682 7.94 0.45 0.99 5.907 144.703 1 1 3.147 5.574 0.505 1.35 3.400 160.136 41.767 2 5.682 7.94 0.45 0.99 5.907 90.468 表5-10连梁内力组合值 层次 截面 1.2MGE+1.3Mek 0.75*（1.2MGE+1.3Mek） Nvb (Mr+Ml)/Ln V 方向 左震 右震 左震 右震 13 1 622.821 -617.839 467.116 -463.379 414.434 416.158 2 356.751 -351.780 267.563 -263.835 414.434 416.158 跨中 137.116 12 1 626.537 -620.010 469.902 -465.007 418.065 423.639 2 361.617 -350.275 271.213 -262.707 418.065 426.005 跨中 162.902 4 1 534.432 -527.905 400.824 -395.929 355.463 361.037 2 305.752 -294.411 229.314 -220.808 355.463 363.403 跨中 100.824 2 1 336.240 -329.713 252.180 -247.285 224.241 229.815 2 193.784 -182.443 145.338 -136.832 224.241 232.181 跨中 72.180 1 1 211.441 -204.914 158.581 -153.685 141.612 147.186 2 123.280 -111.938 92.460 -83.954 141.612 149.552 跨中 58.581 第6章 构件载面设计 为简化计算本工程仅考虑剪力墙的截面设计，以W-8为例说明计算方法，其他剪力墙从略 6.1.剪力墙截面设计 6.1.1剪力墙，剪跨比和轴压比计算 剪力墙的剪跨比γ=M/(vh),其中M为与V相应的弯矩值，且M与V应取调整后的值。此处，对同一层剪力墙，应取上，下端剪跨比计算结果的较大值。计算轴压比时，N取重力荷载设计值，计算所的轴压比应符合相关规定表-37列出了剪力墙，剪跨比和轴压比的验算结果，表中Aw和hw分别表示剪力墙的载面面积和载面有效高度满足剪跨比。由表6-1可知剪力墙载面尺寸符合要求。 表6-1剪力墙，剪跨比和轴压比计算 Aw hw fc M V N M/（Vhw） N/(fcAw) 13 1.25 4850 16.7 466.443 79.074 441.790 1.216 0.021 12 1.25 4850 16.7 756.968 313.535 855.277 0.498 0.041 4 1.35 4900 19.1 6562.168 786.435 4151.473 1.720 0.161 2 1.35 4900 19.1 10774.283 1566.362 4888.719 1.418 0.190 1 1.35 4900 19.1 10774.283 2283.526 5228.778 0.973 0.203 6.1.2正载面受压承载力计算 第一层剪力墙为例：由表-34得第一层的最不利内力为M=10774.283.N=5228.788 翼缘宽度为bf=600mm，翼缘厚度hf=600mm，bw=200mm，hw=4900mm， hwo=4100mm，as'=300mm, 纵向钢筋采用 HBR 400级钢筋（fy=360N/mm）。竖向及水平分布钢筋均采用HRB335级钢筋(fyw=fyv=300N/mm)。 竖向分布钢筋采用两排 2φ10＠200，相应的配筋率 Pw=As/bws=157/200·200=0.393%>Pmin=0.25% 满足最小配筋率要求。 先假定w-s剪力墙为大偏心受压状态，采用对称配筋，令σs=fy，x 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 是剪力墙，通过锦园宾馆的结构设计，学习和计算了剪力墙的等效刚度、框架的等效抗侧移刚度，同时验算了高层建筑在水平风荷载、水平地震荷载、竖向荷载作用下结构的内力，完成了框架剪力墙结构中框架梁、框架柱、剪力墙、连系梁的各种内力组合，并通过手算完成了剪力墙和连梁的截面设计。 本次设计验算中，未发现不符合规范要求的部分，基本满足建筑设计规范中的要求，计算结果满足工程精度要求。 参考文献 [1] 《建筑设计资料集》（第二版）4、8、9 中国建筑工业出版社,2002 [2] 程文瀼.颜德姮编著.《混凝土结构》：中国建筑工业出版社，2001 [3] 2GB/T 50103-2001.总图制图标准[S]. 北京：中国建筑工业出版 社.2002.3.1 [4] 多层与高层混凝土建筑结构设计.北京：中国建筑工业出版社，1998 [5] 建筑制图标准（GBJ104-87） [6] 赵志缙.赵帆编.《高层建筑基础工程施工》：中国建筑工业出版社，2001 [7] 李国强等编著. 《建筑结构抗震设计》：中国建筑工业出版社，2002.8 [8] 卢贤传编.《土木工程制图》：中国建筑工业出版社，2002 [9] 高层建筑箱型与筏板基础技术规范（JGJ6-2002） [10] 建筑结构抗震设计规范（GB50011-2001） [11] 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002/J186-2002） [12] 建筑结构荷载规范（GB-50009) [13] 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规章和构造详图(03G101-1)； [14] 建筑地基基础设计规范（GB5007-2002),中国建筑工业出版社,2002 [15] Smith B.S.Coull A Tall Building Strctures: Analysis and Design,1991. [16] R.k.Livesley. Matrix Methods of Structural Analysis,1975. [17] D.V.Griffiths and Gordon A.Fenton.Probabilistic Slope Stability Analysis by Finite Elements ,New York:ASCE,2004/507 [18] Vose D. Risk Analysis: A Quantitative Guide, John Wiley & Sons, 2000 [19] Sue Roaf.Eco-house(2nd Edition) [M].Ar-chitec tural Press,2003 致 谢 本文的构思、立项、撰写和修改均得到了导师赵云老师的耐心指导，多次反复修改和细致评阅，并提出很多建设性的建议；同时，陆海燕陆老师也对本设计提出了很多建议，谨此表示衷心感谢！ 本次设计过程中，遇到了很多困难，得到建筑工程学院学院老师和同学的很多帮助，在此对悉心教导的老师和同学表示感谢。感谢我周围的这些可爱、善良、无私的同学们，是他们在我的周围默默的帮助我，才让我有信心能很好的完成毕业设计，在我非常无助的时候，也是他们让我重新找到了学习的乐趣，特别是和我一组的同学，不是他们我不可能完成毕业设计，毕竟一个人的力量是有限的，有了他们我就感觉在毕业设计的道路上不再孤单。 感谢学院里的领导，虽然和他们接触的时间比不上我的任课老师，但是一日为师终身为父，是他们默默的工作才让我这四年里过的有一种在家的温暖，让我感觉在工大的四年过的没有遗憾，非常开心。 在写作论文过程中深感自己学识肤浅，在分析问题与提出解决问题时不免有疏漏与不当之处，恳请各位老师批评指正。 最后，向百忙之中参加本次论文答辩的各位老师表示衷心感谢！ 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 指导教师评阅书 指导教师评价： 一、撰写（设计）过程 1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的合理性 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 5、完成 毕业论文 毕业论文答辩ppt模板下载毕业论文ppt模板下载毕业论文ppt下载关于药学专业毕业论文临床本科毕业论文下载 （设计）期间的出勤情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 指导教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 评阅教师评阅书 评阅教师评价： 一、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 评阅教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 教研室（或答辩小组）及教学系 意见 文理分科指导河道管理范围浙江建筑工程概算定额教材专家评审意见党员教师互相批评意见 教研室（或答辩小组）评价： 一、答辩过程 1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 评定成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 教研室主任（或答辩小组组长）： （签名） 年 月 日 教学系意见： 系主任： （签名） 年 月 日 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 学位论文作者（本人签名）： 年 月 日 学位论文出版授权书 本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。 论文密级： □公开 □保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议) 作者签名：_______ 导师签名：_______ _______年_____月_____日 _______年_____月_____日 独 创 声 明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。   作者签名: 二〇一〇年九月二十日   毕业设计（论文）使用授权声明 本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 （保密论文在解密后遵守此规定）   作者签名: 二〇一〇年九月二十日 致 谢 时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。 首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。 最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。 四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。 学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 PAGE 69 _1234567956.unknown _1234567989.unknown _1234568006.unknown _1234568023.unknown _1234568031.unknown _1234568039.unknown _1432925801.unknown _1432976445.unknown _1433056489.unknown _1433057849.unknown _1432993610.unknown _1433035337.unknown _1432992181.unknown _1432964598.unknown _1432964840.unknown _1432932203.unknown _1234568043.unknown _1234568045.unknown _1234568047.unknown _1234568049.unknown _1234568050.unknown _1234568048.unknown _1234568046.unknown _1234568044.unknown _1234568041.unknown _1234568042.unknown _1234568040.unknown _1234568035.unknown _1234568037.unknown _1234568038.unknown _1234568036.unknown _1234568033.unknown _1234568034.unknown _1234568032.unknown _1234568027.unknown _1234568029.unknown _1234568030.unknown _1234568028.unknown _1234568025.unknown _1234568026.unknown _1234568024.unknown _1234568014.unknown _1234568018.unknown _1234568021.unknown _1234568022.unknown _1234568020.unknown _1234568016.unknown _1234568017.unknown _1234568015.unknown _1234568010.unknown _1234568012.unknown _1234568013.unknown _1234568011.unknown _1234568008.unknown _1234568009.unknown _1234568007.unknown _1234567997.unknown _1234568002.unknown _1234568004.unknown _1234568005.unknown _1234568003.unknown _1234568000.unknown _1234568001.unknown _1234567998.unknown _1234567993.unknown _1234567995.unknown _1234567996.unknown _1234567994.unknown _1234567991.unknown _1234567992.unknown _1234567990.unknown _1234567972.unknown _1234567980.unknown _1234567984.unknown _1234567987.unknown _1234567988.unknown _1234567986.unknown _1234567982.unknown _1234567983.unknown _1234567981.unknown _1234567976.unknown _1234567978.unknown _1234567979.unknown _1234567977.unknown _1234567974.unknown _1234567975.unknown _1234567973.unknown _1234567964.unknown _1234567968.unknown _1234567970.unknown _1234567971.unknown _1234567969.unknown _1234567966.unknown _1234567967.unknown _1234567965.unknown _1234567960.unknown _1234567962.unknown _1234567963.unknown _1234567961.unknown _1234567958.unknown _1234567959.unknown _1234567957.unknown _1234567924.unknown _1234567940.unknown _1234567948.unknown _1234567952.unknown _1234567954.unknown _1234567955.unknown _1234567953.unknown _1234567950.unknown _1234567951.unknown _1234567949.unknown _1234567944.unknown _1234567946.unknown _1234567947.unknown _1234567945.unknown _1234567942.unknown _1234567943.unknown _1234567941.unknown _1234567932.unknown _1234567936.unknown _1234567938.unknown _1234567939.unknown _1234567937.unknown _1234567934.unknown _1234567935.unknown _1234567933.unknown _1234567928.unknown _1234567930.unknown _1234567931.unknown _1234567929.unknown _1234567926.unknown _1234567927.unknown _1234567925.unknown _1234567906.unknown _1234567914.unknown _1234567918.unknown _1234567920.unknown _1234567922.unknown _1234567923.unknown _1234567921.unknown _1234567919.unknown _1234567916.unknown _1234567917.unknown _1234567915.unknown _1234567910.unknown _1234567912.unknown _1234567913.unknown _1234567911.unknown _1234567908.unknown _1234567909.unknown _1234567907.unknown _1234567898.unknown _1234567902.unknown _1234567904.unknown _1234567905.unknown _1234567903.unknown _1234567900.unknown _1234567901.unknown _1234567899.unknown _1234567894.unknown _1234567896.unknown _1234567897.unknown _1234567895.unknown _1234567892.unknown _1234567893.unknown _1234567890.unknown