复旦大学 光源与照明工程系
上海汽车照明工程研究中心
徐蔚
z灯具的配光与照明功能
z经反射器后光能量的分布
z旋转对称反射器的设计
z罗纹透镜的设计
z灯具光学设计的技巧
z光学模拟软件的应用
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2
室内照明灯具
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3
室内照明灯具
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4
获得均匀照度分布的室内灯具的配光曲线
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5
⎪⎪
⎪⎪
⎩
⎪⎪
⎪⎪
⎨
⎧
≤≤
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
−−
≤≤
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
−+
=
SXSs
X
SXs
X
E n
n
2
1
2
1
2
0
2
11
⎪⎪
⎪⎪
⎪
⎩
⎪⎪
⎪⎪
⎪
⎨
⎧
≤≤
⎥⎥
⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
−−
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ ⋅
≤≤
⎥⎥
⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
−+
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ ⋅
=
−
−
1
2
11
2
1
cos
1
2
10
2
11
cos
1
13
13
S
X
s
X
H
S
S
Xtg
S
X
s
X
H
S
S
Xtg
I n
n
室内灯具的直接眩光与利用系数
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投光灯具
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投光灯具
投光灯具
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投光灯具
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投光灯具 道路照明灯具
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道路照明灯具
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道路照明灯具
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道路照明灯具
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LED照明灯具
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LED自身特征
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LED发光特性
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LED汽车照明灯具
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LED汽车照明灯具
LED汽车照明灯具
z灯具的配光与照明功能
z旋转对称反射器的设计
z经反射器后光能量的分布
z罗纹透镜的设计
z灯具光学设计的技巧
z光学模拟软件的应用
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反射器空间划分和符号
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θ区域-反射区域
θmax-包围光源的最大包角
θ0-安装灯泡用的盲孔
α区域-出射区域
Δθ,Δα--θ和α空间划分的圆锥环带
反射器的作用
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反射器上点的计算
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25
反射器设计需要的数据
(1)灯具的光强分布
--用出射光线与轴线夹角α及该方向上光强表示。
采用函数式或曲线图。
(2)光源出射光分布
--用出射光线与轴线夹角θ及该方向上光强表示。
常采用曲线,在某些近似的计算中也可用余弦分布代替。
(3)反射器口径尺寸和容积
--由要求的灯具光强分布的准确度、光源功率和结
构限制等因素综合决定。
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反射器设计过程
(1)对光源配光曲线用合适的角度间隔进行划分
(2)计算在光源光分布和灯具光分布中各角度间隔内的立
体角
(3)光通增量=光强×立体角增量。 计算各立体角间隔内
的光通。(光强为中值角度上的值)
(4)找出光源提供的光通和光束中需要的光通的差值,得
到折换系数,并同一两者的差异
(5)找出某个θ角内能提供的光通量正好和灯具在某α角
内需要的光通量相一致的对应关系
(6)用公式计算光源光线间隔角度中,反射面与轴线的夹
角β
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反射器设计过程
(7)列表写出光源光线间隔角度θ角和β角的正切值
(8)以点光源为原点,光轴(旋转对称轴)为x轴,写出
各光源光线的间隔角度上的方程:y=xtgθ
(9)设反射器起始于第一点的坐标是(x0,y0),斜率为
tgβ0,则反射器上第一段的折线方程为:
y-y0=(x-x0)tgβ0
(10)计算该线段与下一个光线间隔角度的交点(xi,
yi),解下列方程组:yi-yi-1=(xi-xi-1)tgβi-1
yi= xi tgθ
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反射器设计实例
已知:需要设计一个右图
所示配光的反射器
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步骤1:选择配光曲线中光线间隔角度为10°进行划分
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环带α
(度)
中间角度光强
(cd) 环带常数
环带光通ΦΔα
(lm)
0-10 720 0.095 68
10-20 755 0.283 213
20-30 855 0.463 396
30-40 930 0.628 584
40-50 745 0.774 576
50-60 450 0.897 403
60-70 150 0.993 149
70-80 20 1.058 21
需要总光通:需要总光通:2410lm2410lm
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步骤2:选择光源
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31
设灯具效率为70%,包角为60 °
光源光通=2410/70%=3440lm
采用200W的卤钨灯,具有旋转对
称的配光,光通量为3700lm
设灯泡对称轴与反射器轴线重合,
划分角度为10 °,则
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环带θ(度) 光强(cd) 环带常数 环带光通ΦΔθ
(lm)
170-180 292 0.095 28
160-170 291 0.283 82
150-160 289 0.463 134
140-150 294 0.628 185
130-140 305 0.774 236
120-130 313 0.897 281
110-120 313 0.993 311
100-110 306 1.058 324
90-100 290 1.091 316
80-90 275 1.091 300
70-80 281 1.058 297
60-70 296 0.993 294
50-60 304 0.897 273
40-50 306 0.774 237
30-40 297 0.628 186
20-30 292 0.463 135
10-20 251 0.282 71
0-10 101 0.095 10
直射
光通
946lm
总光通
3700lm
步骤3:光源配光中的直射光与反射光
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设反射器包角为60°,则与α=0°-60°的直接出
射光对应的是θ =120°-180°区域内的光源出射
光,共946lm
余下3700-946=2754lm从反射器反射。设反射器
表面反射率为80%,部件挡光(其他损失)15%,
则实际从灯具中反射出来的光通:
2754×80%×85%=1870lm
946946++18701870==2816lm 2816lm
步骤4:求折换系数
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34
2816/2410=1.1681.168
环带α
(度)
光束光通修
正值
光源直接光
通 二者之差
0-10 79(68) 28 51
10-20 249(213) 82 167
20-30 463(396) 134 329
30-40 683(584) 185 498
40-50 673(576) 236 437
50-60 470(403) 281 189
60-70 174(149) *(311) 174
70-80 25(21) *(324) 25
总和 2816(2410) 946 1870
步骤5:确定θ与α的关系—列表法
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步骤5:确定θ与α的关系
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36
角度α ΣΦΔα 角度θ ΣΦΔθ
0 0 0 0
10 51 10 7
20 218 20 55
30 547 30 147
40 1045 40 273
50 1482 50 433
60 1671 60 618
70 1845 70 818
80 1870 80 1020
90 1224
100 1430
110 1659
120 1870
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步骤5:确定θ与α的关系
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37
从光源发出的光
线环带Δθ
(度)
从反射器上反射
出去的环带Δα
(度)
0-20 0-10
20-36 10-20
36-57 20-30
57-81 30-40
81-102 40-50
102-110 50-60
110-116 60-68
116-120 68-80
步骤6:反射器曲线计算—斜率法
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38
o90
2
−+= αθβ
步骤7:列表从边缘点开始逐点计算
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⎪⎩
⎪⎨
⎧
−=
−
⋅+=∴
⎩⎨
⎧
−⋅=
−⋅−=−
++
++
iii
ii
iii
i
iii
iiiii
xy
xyx
xy
xxyy
θ
θβ
β
θ
β
tan
tantan
tan
)180tan(
)tan()(
11
0
11Q
步骤7:列表从边缘点开始逐点计算
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40
( )
2
1
2
1
11
11
2
1
2
1
1
2
11
1
2
11
2
1
2
1
90
2
22
+
+
++
++
++
+
++
+
++
⋅==
=−
=⋅+
°−
+
=
−=−−=−
iiii
i
ii
ii
ii
ii
iii
ii
iii
tgxy
f
fx
ftgtg
ftgxy
xy
θ
θβ
β
αθ
β
αααααθθθθθ
上一个点的坐标
1+− ii θθ 1+− ii αα
2
1+i
θ
2
1+i
α °−+= 90
2
αθβ
1+iy
1+ix
βtgxy ii ⋅+ ++ 11
itgtg θβ − ii tgxy θ⋅−=ix
0.00 -41.31 -7.60 313.75 -39.42 14.35 -82.551010-020-00
14.35 -39.42 -2.90 114.41 -35.04 25.46 -68.5152820-1036-201
25.46 -35.04 -2.12 74.13 -25.31 38.97 -54.252546.530-2057-362
38.97 -25.31 -2.32 58.75 -8.28 52.28 -38356940-3081-573
52.28 -8.28 -6.71 55.58 12.91 60.73 -21.754591.550-40102-814
60.73 12.91 4.54 58.57 22.70 62.37 -9.55510660-50110-1025
62.37 22.70 2.72 61.78 30.52 62.58 -1.56411368-60116-1106
62.58 30.52 2.16 65.78 36.00 62.00 67411880-68120-1167
62368
i
反射器
0
10
20
30
40
50
60
70
-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40
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例如
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50-6040-5030-4020-3010-200-10Δα
114-12098-11464-9844-6432-4420-32Δθ
已知:xN=36,yN=62
12.6120.3227.8039.4156.3761.39Yi
-34.66-32.52-28.79-19.227.9227.33xi
-3.97-2.63-2.179-2.7656.852.176tgβi-tgθi
137.5885.5462.7351.4254.3259.48yi+1+ xi+1tgβi
117.2657.7423.31-4.94-7.07-2.52xi+1tgβi
20.3227.8039.4156.3761.3962Yi+1
-74.5-60.5-50.5-32-14.5-4βi
51525354555αi+1/2
26385481106117θi+1/2
0-1010-2020-3030-4040-5050-60αi-αi+1
20-3232-4444-6464-9888-114114-120θi-θi+1
反射器
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反射器曲线计算—曲率法
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∫
∫
−=∴
−=+
⋅==
−∴
⋅
θαθρ
αθ
θαθρ
θρ
ραθ
θρ
αθ
d
f
fc==
dc
d
d
NM
NM
d
2
tanln
ln 0
2
tanln
2
tan
NM
NMM
2
FM
1
2
1
21
1
时,==而
积分可得:
=
中且在直角三角形
-入射角为入射光线Q
∑ Δ−= θαθρ 2tanln f
ρ
1.9161.7991.5261.1871.0851.04ρ/f
0.6500.5870.4230.1720.08140.0388ln(ρ/f)
0.01290.1640.2510.09030.04260.0388tg((θ-α)/2) .Δθ
0.1050.2790.5930.3490.2090.209Δθ
0.6010.5890.4240.2590.2040.185tg((θ-α)/2)
626146292321θ-α
55453525155αi+1/2(度)
2.0421.8501.4140.9420.6630.454θi+1/2(弧度)
11710681543826θi+1/2(度)
114-
12098-11464-9844-6432-4420-32θi -θi+1 反射器
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近场旋转对称反射器的设计
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z灯具的配光与照明功能
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50
反射器内光线束的状态
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51
ϕ
ϕϕ
sin
costan 1 rp
rd −=p
rdpr ≈<< ϕ,
反射器内光线束的状态
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完全亮区
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53
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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抛物线方程
ϕρ cos1
2
+=
f
)cos1(
2
ϕραϕ +== f
rr
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球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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55
` 完全亮区距离的计算
f
Rf
x
r
RxRL
4
tan
2
min
0
+=
+⋅≈+=
ρ
ρ
α
ϕ
ϕ
ϕ
ϕ
ϕϕρ
sin
2
tan4
2
tan2
cos1
sin2sin
22
0 r
f
L
ffR
=∴
=+==Q
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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56
1. 出射光斑的形成与结构
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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57
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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58
设观察距离为x
fx1 暗区逐渐消失,中心亮度变亮,L0时最亮
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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60
2. 范围内的光强分布
2
cossin 42
2
2 ϕπαπα f
r==Ω
环带内光通量
ϕϕπ dBr
SdBdF
sin2 22=
⋅Ω⋅=
反射后光通量
ϕϕρπ dBrdFr sin2 22==
maxϕαα <
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球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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61
出射光强
2
max22
0
2
2
2
4
2
cos
2
tan4
max
BR
BtgfdII
d
LfdFdI r
πρ
ϕρπ
ϕϕ
ϕπρ
ϕ
α
=
==
=Ω=
∫
球形光源在抛物线反射器中最大光强正比于光源球形光源在抛物线反射器中最大光强正比于光源
亮度和反射器出口面积亮度和反射器出口面积
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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62
3. 范围内的光强分布0max αααϕ <<
)1(4
1
2
cos
11
2
sec
2
tan,,
2
cos
2
tan4
02
2
22
0
2
22
0
−=∴
−=−===
== ∫
α
απρ
ϕ
ϕϕαϕα
ϕπρ
α
ϕ
α
LfI
f
r
f
r
LfdII
Q
)11(4 2 −= δπρα LfI0α
αδ =
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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63
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
环带法
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64
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −=
−=−
+
++
22
4 2122
2
1
2
1
ii
ii
tgtgf
RRSS
ii
ϕϕπ
ππϕϕ
( )
ii
i
i
i
i
ii
SSBtgtgBf
d
tgBf
dII
ii
ϕϕ
ϕ
ϕ
ϕ
ϕϕϕ
ρϕϕπρ
ϕϕ
ϕπρ
−=⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −=
==
+
+++
+
− ∫∫
1
11
1
22
4
2
cos
2
4
2122
2
2
∑
=
= max
0
ϕ
ϕ
ϕII总光强
球形光源在抛物线反射器内的辐射分布
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z灯具的配光与照明功能
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罗纹透镜的特点
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共轴平凸罗纹透镜的光路
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1sin
sin
22 −−= Un
Utgϕ
ϕsin
Hr =
ϕtg
Hx =
设计步骤
步骤一 参数确定
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a. 由通光口径Φ决定最大半包角Umax ftgU
2
max
Φ
=
b.计算光源调节范围 llf
1
'
11 +−=−
c.确定适当的环数,及每
环入射光线在第一折射面
上的高度h1,h2….
fhtgU /=
设计步骤
步骤二 对每环的入射光线进行平面追迹
步骤三 确定每环齿根的高度
步骤四 计算每环的球心位置及曲率半径
步骤五 计算每环透镜的中心厚度
步骤六 光路计算进行校验
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U
n
nU sin
'
'sin =
U
U
n
nLL
cos
'cos''=
')'( tgUdLH +=
1sin
sin
22 −−= Un
Utgϕ
ϕsin
Hr = ϕtg
Hx =
dxrd nnn +−=
几点提醒
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z灯具的配光与照明功能
z旋转对称反射器的设计
z经反射器后光能量的分布
z罗纹透镜的设计
z灯具光学设计的技巧
z光学模拟软件的应用
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光源的挡光
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圆渐开线的利用
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74
圆渐开线的利用
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基本表达式
βββ
βββ
cossin
sincos
aay
aax
−=
+=
θ~ p/a的关系
1)(1)( 22 −−−=
a
parctg
a
pθ
33.1081.0 +⋅= θ
a
p
圆渐开线的利用
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p0
θΔ
A
O
M
p
2ω
B
a
p
a
p
ωωθ 3sin)3sin(
0
=+Δ
1)(
1
2−
=
a
p
arctgω
圆渐开线的利用
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提高反射器对光源的利用率
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延伸反射器 修改抛物线
修改抛物线 移轴法
z灯具的配光与照明功能
z旋转对称反射器的设计
z经反射器后光能量的分布
z罗纹透镜的设计
z灯具光学设计的技巧
z光学模拟软件的应用
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光源模拟的原理
`` 模拟方式模拟方式
◦◦ 蒙特卡罗光线追踪蒙特卡罗光线追踪
◦◦ 灯丝映像法灯丝映像法
`` 涉及参量涉及参量
◦◦ 基本外形尺寸基本外形尺寸
◦◦ 灯丝灯丝//灯泡位置灯泡位置
◦◦ 反射镜分区曲面反射镜分区曲面
◦◦ 遮光板遮光板
◦◦ 透镜透镜
◦◦ 光源光源//灯具配光灯具配光
◦◦ 透镜亮度分布透镜亮度分布
◦◦ 功耗功耗
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模拟软件的基本结构
光光 源源
光学元件光学元件
探测器探测器
系统系统
几何结构几何结构
++
材质属性材质属性
光源模拟
` 在三维系统中建立光源模型
◦ 钨丝光源
x 几何体——近似为同样尺寸的柱状,或螺旋状
x 发光特性——朗伯发光体
光源模拟
` 在三维系统中建立光源模型
◦ LED模型
透镜透镜
反射杯反射杯
芯片芯片
引脚
光源模拟
` 在三维系统中建立光源模型
◦ HID模型
光源模拟
` 由测试数据建立的光源数据库
``成本高,且不同公司产成本高,且不同公司产
品需不同模型品需不同模型
``无光源结构数据无光源结构数据
``与实际情况符合好,提与实际情况符合好,提
高模拟结果可信度高模拟结果可信度测试模型测试模型
``与实际情况差异可能较与实际情况差异可能较
大,特别是电弧等不稳大,特别是电弧等不稳
定发光体定发光体
``软件自带,成本低软件自带,成本低
``适用范围广适用范围广自建模型自建模型
缺点缺点优点优点类别类别
敬请指教!
weixu@fudan.edu.cn
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