nullnull上节内容6.4 沸腾给热和冷凝给热(带相变)
6.5 热 辐 射
6.6 传热过程的计算***null这节内容19周/星期三:复习
-> 18周/星期四晚或星期五。
17周/星期三:
6.7 换热器
上册
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复习
6.7 换热器6.7 换热器6.7.1 间壁式换热器的类型
6.7.2 管壳式(列管)换热器的设计和选用
6.7.3 换热器的强化和其它类型换热器 换热器换热器换热器按热量交换的原理分类:
间壁式、混合式(直接接触式)和蓄热式。
间壁式热交换器应用最广泛。
换热器按用途分类:
加热器、冷却器、冷凝器、再沸器和蒸发器等。
6.7.1 间壁式换热器的类型6.7.1 间壁式换热器的类型1、夹套式换热器
2、沉浸式蛇管换热器
3、喷淋式换热器
4、套管式换热器
5、管壳(列管)式换热器3、夹套式换热器3、夹套式换热器图6-52 夹套换热器1、夹套式换热器由容器外壁安装夹套制成。
其结构简单。
提高传热系数:在釜内进行搅拌,夹套内安装螺旋隔板。
广泛用于反应过程的加热和冷却。
null动画1、夹套式换热器2、沉浸式蛇管换热器2、沉浸式蛇管换热器蛇管多以金属管弯绕成各种与容器相适应的形状,并沉浸在容器内的液体中。
优点:结构简单,能承受高压,可用耐腐蚀材料制造。
缺点:容器内液体湍动程度低,管外给热系数小。图6-53 蛇管式热交换器2、沉浸式蛇管换热器2、沉浸式蛇管换热器动画化工理工大学3、喷淋式换热器3、喷淋式换热器将换热管成排地固定在钢架上。
热流体在管内流动,冷却水在装置上方均匀淋下。
优点:喷淋式换热器传热效果优于沉浸式蛇管换热器。图6-54 喷淋式换热器3、喷淋式换热器3、喷淋式换热器动画4、套管式换热器4、套管式换热器由直径不同的直管制成的同心
套管,并用U形弯头连接而成。
优点:传热系数较大。
原因:
(1)管内管外流体流速较大。
(2)冷、热流体可以作纯逆流。
图6-55 套管式换热器4、套管式换热器4、套管式换热器动画5、管壳式换热器5、管壳式换热器由壳体、管束、管板和封头组成。
在圆筒形壳体中装有许多平行管束,管的两端焊接在多孔管板上,管外安装有折流档板。
优点:结构紧凑,单位容积传热面积大,传热效率高。
在所有换热器中占据主导地位
图6-56 列管式热交换器5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画结构:5、管壳式换热器5、管壳式换热器(1)换热器的程数***
流体在换热器中流动方向的改变次数n,则程数为(n+1)。
管内流体的行程称管程;
管外流体的行程称壳程。
为了提高管内和管外流体的流速,采用多管程多壳程换热器。图6-57 四管程两壳程热交换器5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画几管程,几壳程?5、管壳式换热器5、管壳式换热器几管程,几壳程?动画5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画几管程,几壳程?5、管壳式换热器5、管壳式换热器(2)折流档板
增加管间流体的流速,提高湍流程度,增加管间的给热系数。
在Re>100就达到湍流。
常用折流档板有圆缺形和圆盘形,前者更为常用。
图5-58 折流档板的形状动画5、管壳式换热器( 3)换热器的补偿
当冷热流体的温度差大于50℃时,因热膨胀差异引起壳体与管子间的温差应力,使管子挤弯、拉脱或破坏壳体。
补偿方法:
(1)壳体上附有膨胀圈
(2)U形管
(3)采用浮头式换热器。5、管壳式换热器图6-57 四管程两壳程热交换器5、管壳式换热器(1)固定管板式换热器
当冷热流体温差不大时,可采用固定管板式换热器。
它结构简单成本低,但清洗困难,不适用于易结垢的流体和温差较大的流体。
如果温差不是很大,可采用带有补偿圈的固定管板式换热器。
图5-59 具有补偿圈的列管式热交换器5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画(1)固定管板式换热器5、管壳式换热器5、管壳式换热器(2)浮头式换热器
它两端的管板一端可沿轴向自由浮动。
优点:这种结构完全消除热应力,而且整个管束可从壳体中抽出,便于清洗和检修。
不足:结构复杂,造价较高。
工业应用较多。图5-60 浮头式热交换器5、管壳式换热器5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画(2)浮头式换热器5、管壳式换热器5、管壳式换热器动画(2)浮头式换热器5、管壳式换热器(3)U形管换热器
U形管换热器的每根换热管都弯成U形,进出口分别安装在同一管板的两侧,封头以隔板分成两室。
每根管可自由伸缩,与外壳无关。
优点:结构比浮头式换热器简单。
缺点:管程不易清洗,只适用于洁净流体。图5-61 U形管式热交换器5、管壳式换热器5、管壳式换热器5、管壳式换热器(3)U形管换热器动画6.7.2 管壳式换热器的设计和选用6.7.2 管壳式换热器的设计和选用管壳(列管)式换热器的设计和选用时考虑的问题
管壳(列管)式换热器的给热系数
流体通过换热器的阻力损失
对数平均温度的修正
管壳(列管)式换热器的设计和选用步骤 《化工工艺设计手册》第03版上册-2003年版.pdfAspenPlus应用基础-传热单元.
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目录目录下学期课程设计2008年浙江省化工设计竞赛2008年浙江省化工设计竞赛
指导老师:葛昌华 邱方利 何光洪; 队名 :VK Team ;
队员:夏键婷(队长) 、 陈宗汉、张灵云、李琦、姚春燕、李贵2009年浙江省化工设计竞赛2009年浙江省化工设计竞赛指导老师:葛昌华 邱方利 何光洪 林可洪 庄玉国;
队名 :Flyteam;获奖新闻
队员:赵祥(队长) 、潘瑶、颉新丽、何潇莎、陈满意nullThe Endnull这节内容17周/星期三:6.7 换热器
6.7.1 间壁式换热器的类型
6.7.2 管壳式(列管)换热器的设计和选用
6.7.3 换热器的强化和其它类型换热器
19周/星期三:复习nullnullnull管壳式换热器的设计和选用时考虑的问管壳式换热器的设计和选用时考虑的问1、流体流经管程或壳程的选择
2、流体流动方式的选择
3、换热管规格与排列的选择
4、折流挡板 1、流体流经管程或壳程的选择1、流体流经管程或壳程的选择(1)腐蚀性流体走管程,以免同时腐蚀。
(2)不洁净、易结垢的流体走管程,可以提高流速,减少结垢,易于清洗;
(3)流量小或粘度大的流体走壳程;Re>100即达湍流。
(4)压力高的流体走管程;
(5)被冷却的流体走壳程,便于散热;
(6)饱和水蒸气冷凝时,走壳程;
(7)对流传热膜系数小的走管程,易于提高流速。2、流体流动方式的选择2、流体流动方式的选择除逆流和并流外,在管壳式换热器中,流体还有多管程多壳程的复杂流动。当流量一定时,程数越多,给热系数越大,对传热有利。但程数增加,流体流动的阻力损失增加。在决定换热器程数时,需权衡。3、换热管规格与排列的选择3、换热管规格与排列的选择(1)管径的选择
管径越小,传热面积越大,对净洁的流体,管径可选小些,对不净洁和易结垢的流体,管径选大些,便于清洗。
我国用于换热器的管子有二种规格,分别为φ25mm×2.5mm和φ19mm×2mm。
(2)换热器的长度
我国生产的钢管长度为6m和9m,因此标准换热器中管子的长度为1.5m、2 m、3 m、4.5 m、6 m和9m,其中3m和6 m最常见。换热管规格与排列的选择换热管规格与排列的选择(3)换热器中管子的排列方式
排列方式有等边三角形和正方形两种。
等边三角形排列比较紧凑,管外湍动程度高,给热系数大。
正方形排列较松散,给热系数小,但清洗方便,对易结垢的流体更为适用。将正方形排列的管束斜转45°安装,可提高给热系数。null
图6-62 管子在管板上的排列方式4、折流挡板4、折流挡板(1)折流挡板作用
提高管外流体的湍流程度,提高管外的对流给热系数。为了取得良好的效果,挡板的形状和间距有一定的要求。
(2)折流挡板形状
有圆缺形和圆盘形二种。常见的挡板为圆缺形。最常见,弓形缺口的高度为壳体内径的20%和25%。
(3)折流挡板的间距
间距太大,不能保证流体垂直流过管束,使给热系数下降;
间距太小,不利于制造和检修,阻力损失也大。
一般取挡板的间距为内径的0.2~1倍。
列管(管壳)式
热交换器的给热系数列管(管壳)式
热交换器的给热系数1、管程给热系数αi
2、壳程给热系数α0
1、管程给热系数1、管程给热系数在管内,当Re>10000时, 给热系数的计算公式为
由于管内流速u与管程数NP成正比,即α与NP也成0.8次方。 2、壳程给热系数α02、壳程给热系数α0壳程中由于安装折流档板,流体流向不断变化,湍动增加,当Re>100时即可达到湍流状态。
当使用25%圆缺形档板时,其给热系数可按下式进行计算。
Re>2000
Re=10~2000
上式中,定性温度为进出口的平均温度,μw为壁温下流体的粘度,当量直径与管子的排列情况有关,见图6-63所示。
壳程给热系数α0壳程给热系数α0对正三角形排列:
对正方形排列:
图6-63 管子不同排列时的流通面积壳程给热系数α0壳程给热系数α0流速u0为最大流动截面积A'中的速度,其值为
B为档板间距,D为壳体直径。
可见,当Re>2000,α0∝u00.55de-0.45。因此提高流速,减小挡板间距,缩短管中心距,减小当量直径均可提高给热系数。由于u0与B成反比,则α0∝B-0.55。流体通过换热器的阻力损失流体通过换热器的阻力损失1、管程阻力损失
2、壳程阻力损失
1、管程阻力损失1、管程阻力损失换热器管程的总阻力损失hft包括直管阻力损失hf1、回弯阻力损失hf2和换热器进出口阻力损失hf3,hf3较小可不计。
hft =(hf1 + hf2)ftNP
式中ft为管程结垢校正系数,三角形为1.5,正方形为1.4。NP为管程数。
l为换热管长度;直管阻力损失hf1 :
回弯阻力损失:包括封头内流体转向与管束进出口局部阻力,其计算式为:
null换热器管程内阻力损失的压力降为:
从上式可见,管程的阻力损失与管程数NP的3次方成正比。可见对于同一换热器,如果单管程改为双管程,给热系数增加1.74倍,而阻力损失则增加8倍。如果变为四管程,给热系数增加3倍,但阻力损失增加64倍。2、壳程阻力损失2、壳程阻力损失壳程阻力损失hfs可以认为是由管束阻力损失h¹f1与弓形挡板阻力损失h¹f2组成。再乘以污垢校正系数fs即可。
hfs =(h¹f1+ h¹f2)fs 对于液体fs =1.15,对于气体或可凝性蒸汽fs =1.0;NB为折流板数;B为折流板间距;
D为壳体内径;NTC为横过管束中心线的管子数,对于正三角形排列,NTC=1.1(NT)0.5 ,对于正方形排列, NTC=1.19(NT)0.5 ,NT为管子总数;u0为壳程流速,其计算的流动面积为A0=B(D-NTCd0);F为管子排列对压降的校正系数,对于正三角形排列F=0.5,对于正方形排列F=0.3,对于正方形斜转45°,F=0.4;f0为壳程流体的摩擦系数,与Re0的关系图6-64。null
图6-64 壳程流体的摩擦系数f0与Re0的关系壳程阻力损失壳程阻力损失由于(NB+1)= l/B,而u0与1/ B成比例,则管束阻力损失与(1/B)的三次方成正比。当挡板间距减少一半,管束阻力损失则增加8倍,而给热系数只增加1.46倍,因此必须综合考虑。
对数平均温度的修正对数平均温度的修正对于多管程多壳程,计算对数平均温度差时,不能用逆流或并流计算。为了计算方便,先用纯逆流计算,再求出温度修正系数ψ,而温度修正系数ψ已用图列出,以供查取。图6-65就是几种复杂流型的ψ值线图。null
图6-65 几种复杂流型的ψ值线图null计算方法如下:
1、先求冷热流体的进出口温度,算出纯逆流的对数平均温度。
2、计算R和P值,再查图6-65求出温度修正系数ψ的值。R和P值的计算方法如下:
3、计算实际平均温度差
Δtm =ΨΔtm逆列管(管壳)式热交换器的设计和选用步骤列管(管壳)式热交换器的设计和选用步骤1、初选换热器的尺寸规格
2、计算管程的压力降和给热系数
3、计算壳程压力降和给热系数
4、计算传热系数、校核传热面积 列管(管壳)式热交换器的设计和选用步骤列管(管壳)式热交换器的设计和选用步骤设热流体的流量为qm1,温度从T1冷却到T2,冷却介质的温度为t1,现选定出口温度为t2。可以计算热负荷Q和逆流平均温度差Δtm逆,但由于传热系数K和温度修正系数ψ不知,无法计算A,因此需要试差计算,计算方法如下。1、初选换热器的尺寸规格1、初选换热器的尺寸规格(1)初步选定换热器的流动方式,计算温度修正系数ψ。ψ的值要求大于0.8,否则应改变流动方式,重新计算。
(2)根据经验估计传热系数K估,计算传热面积A估。K估的值见书本P309表6-8。
(3)根据A估的数值,参照标准换热器,确定标准换热器的型号。
2、计算管程的压力降和给热系数2、计算管程的压力降和给热系数(1)参考书本P310页表6-9、表6-10选定流速,确定管程数目,计算管程压力降Δpt。若Δpt>Δp允,则需要重新计算。
(2)计算管内给热系数αi,如αi<K估,则要改变管程数重新计算。若改变管程数不能同时满足αi>K估、Δpt<Δp允,则要求重新估计K估,另选一换热器进行试算。3、计算壳程压力降和给热系数3、计算壳程压力降和给热系数(1)参考表6-9的流速范围选定挡板间距,计算壳程压力降ΔpS。若ΔpS>Δp允,则可增大挡板间距。
(2)计算壳程给热系数α0,如α0太小可减少挡板间距。4、计算传热系数、校核传热面积4、计算传热系数、校核传热面积根据流体的性质选择适当的垢层热阻R,由R、αi、α0计算传热系数K计。再由传热基本方程计算传热面积A计。当此传热面积小于初选换热器的实际传热面积A,则原则上计算成立,但不能太小。一般要求A/A计=1.15~1.25,即传热面积有15%~25%的裕度。
例6-25 管壳式换热器的设计计算例6-25 管壳式换热器的设计计算某化工厂拟采用管壳式换热器回收甲苯的热量将正庚烷从80℃预热到130℃。已知:正庚烷的流量qm1=40000kg/h,甲苯的流量qm2=39000kg/h,进口温度T1=200℃,管壳两侧的压力降都不超过30kPa。
正庚烷的物性数据:ρ2=615kg/m3,μ2=0.22mPa·s,λ2=0.115W/(m·℃),cp2=2.51kJ/(kg·℃)。
甲苯的物性数据:ρ1=735kg/m3,μ1=0.18mPa·s,λ1=0.108W/(m·℃),cp1=2.26kJ/(kg·℃)。试选用一合适的换热器。null解:(1)初选换热器
Q= qm2 cp2(t2-t1)=4000×2.51×(130-80)=5.02×106kJ/h=1.39×106 W
甲苯出口温度
逆流平均温度差
null
初选单壳程、偶数管程的浮头式换热器(温差大),查图6-65得温度修正系数ψ=0.9>0.8。 null参照表6-8,初步估计传热系数K估=450W/(m2·℃),传热面积为A估为
由换热器标准(见附录),初选BES500—1.6—54—6/25—2型换热器,其有关参数列于下表。
例6-24附表 BES500—1.6—54—6/25—2浮头式列管换热器的主要参数 例6-24附表 BES500—1.6—54—6/25—2浮头式列管换热器的主要参数
(2)计算管程压降和给热系数 (2)计算管程压降和给热系数 管程流动面积
管内甲苯流速
null取管壁粗糙度ε=0. 15mm,ε/d=0.0075,查图1-34得λ=0.035,则管程压降为:
=4.1×103Pa=4.1kPa<30 kPa(允许值) null管程给热系数为:
=1274 W/(m2·℃ (3)计算壳程压降和给热系数(3)计算壳程压降和给热系数取折流挡板间距B=0.2m,管束中心线的管数为
NTC=1.19(NT)0.5=1.19×1240.5=13.3
壳程流动面积A2为
A2=B(D-NTCd0)
=0.2×(0.5-13.3×0.025)=0.0337m2
null
管子排列为正方形,斜转安装,校正系数为F=0.4
垢层校正系数 fs=1.15
挡板数 NB=l/B-1=6/0.2-1=29
null壳程压降的计算 null壳程给热系数的计算null
(4) 计算传热面积(4) 计算传热面积查表6-6,取Ri=0.00017m2·℃/W,R0=0.00018 m2·℃/W
null
所选换热器的实际传热面积为
A = NTπd0l
= 124×3.14×0.025×6=58.4m2
所选BES500-1.6-57-6/25-2Ⅱ型换热器适合。6.7.3 换热器的强化和其它类型换热器 6.7.3 换热器的强化和其它类型换热器 各种板式换热器
强化管式换热器
热管换热器
流化床换热器换热器的强化和其它类型换热器换热器的强化和其它类型换热器对于间壁式换热器,除夹套式外都是管式换热器。在管式换热器中,管子直径越小传热面积越大,但流体流动阻力越大;如果管子排列越紧凑,则壳程流动阻力越大。因此管式换热器的结构不能太紧凑,单位换热器容积的传热面积小,金属消耗大。为了克服这些缺点,对管式换热器进行改进。各种板式换热器各种板式换热器1、板式换热器的特点
板式换热表面结构紧凑,材料消耗小,传热系数大。但不能承受高压和高温,对材料要求比较严格。
2、螺旋板式换热器
3、板式换热器
4、板翅式换热器
5、板壳式换热器1、螺旋板式换热器1、螺旋板式换热器(1)、螺旋板式换热器的结构
(2)、螺旋板式换热器的优点
(3)、螺旋板式换热器的缺点
(4)、给热系数的计算(1)、螺旋板式换热器的结构(1)、螺旋板式换热器的结构由两张平行薄钢板卷制而成,在其内部形成一同心的螺旋形通道。换热器中央设有隔板,将两螺旋形通道隔开,冷热流体分别从两螺旋形通道流过,通过薄板进行换热。其结构如图6-66所示。null
图6-66螺旋板式换热器的结构null螺旋板式换热器的优点
①由于离心力的作用和定距柱的干扰,流体湍动程度很高,传热系数很大。
②由于离心力的作用,流体中的悬浮固体颗粒被抛向螺旋形通道的外缘而被流体本身冲走,因此适用于处理高粘度及含有少量固体的悬浮液。
③冷热流体可作纯逆流流动,传热推动力大。
④结构紧凑,单位容积的传热面积大,比管壳式换热器大3倍
螺旋板式换热器的缺点
①操作压力和温度不能太高,压力<2MPa,温度<300~400℃。
②修理比较困难。
给热系数的计算
2、板式换热器2、板式换热器(1)板式换热器的结构
(2)板式换热器的优点
(3)板式换热器的缺点(1)板式换热器的结构动画(1)板式换热器的结构动画最初用于食品工业。
是一组金属薄板、相邻薄板间衬以垫片并用框架夹紧组成。
如图6-67为矩形板片,上面四角开有圆孔,形成流体的通道,冷热流体交替在板片两侧流过。为了加强流体的湍动程度,提高传热系数,通常将薄板压制成各种波汶形状,增加薄板的刚度。图6-67 板式换热器的结构(2)、板式换热器的优点和缺点(2)、板式换热器的优点和缺点①由于流体在板片间流动的湍动程度很高,传热系数很大。
②具有可折性,可调整板片数目,增减传热面积。
③操作灵活,检修清洗方便。
④板片间隙小,结构紧凑,单位容积的传热面积大,比管壳式换热器大6倍。
缺点
是操作压力和温度不能太高。压力<2MPa,温度大高易渗漏,温度<250℃3、板翅式换热器3、板翅式换热器(1)板翅换热器的结构
板翅式换热器是一种更高效紧凑的换热器,如图6-68所示。在两块平行金属薄板间,夹入波汶状或其它形状的翅片,形成一个换热基本元件。将各基本元件适当排列,用钎焊固定,制成逆流式或错流式板束。将板束放入适当的集流箱就形成板翅换热器。
(2)板翅换热器的特点
由于结构高度紧凑,单位容积的传热面积大,比管壳式换热器大100倍。而翅片的形状可以促进流体的湍动,传热系数很大,而操作压力可达5MPa。图6-68 板翅式换热器的板束4、板壳式换热器4、板壳式换热器板壳式换热器的结构
板壳式换热器与管式换热器的区别在于用板束代替管束。板束的基本元件是将条状的钢板滚压成一定的形状焊接而成。
板壳式换热器的特点
板束元件可以紧密排列、结构紧凑,单位容积提供的换热面积是管壳式换热器的3.5倍以上,当量直径较小,给热系数较大,结构坚固,能承受高压和高温。操作压力高达6.5MPa,温度达800℃。缺点是制造工艺复杂,焊接要求较高。强化管式换热器强化管式换热器1、翅片管
2、螺旋槽纹管
3、缩放管
4、静态混合器
5、折流杆换热器1、翅片管1、翅片管翅片管是在普通金属管的外表面安装各种翅片制成,其结构如图6-69所示。
翅片与光管的连接应紧密无间,否则接触处的热阻很大,影响传热效果。连接方法有热套、镶接、张力缠绕、钎焊和焊接,也可采用整体轧制、整体铸造和机械加式的方法制造。
特点:翅片管仅在管外采取强化措施,只有对管外侧给热系数小的传热才有强化效果。最常见的是空气冷却器,用空气代替水进行冷却,可以节约水资源。图6-69 强化传热管2、螺旋槽纹管2、螺旋槽纹管螺旋槽纹管如图6-9所示。流体在管内流动时受螺旋槽纹的引导,使靠近管壁面部分的流体顺槽旋流,有利于减薄边界层的厚度,增加扰动,强化传热。
3、缩放管3、缩放管缩放管是依次交替的收缩段和扩张段组成的波形管道,如图6-69所示。研究表明,由此形成的流道使流动流体径向扰动大大增加,在同样流动阻力下,比光滑管具有更好的传热性能。4、静态混合器4、静态混合器静态混合器能大大强化管内对流给热,如图6-69所示,特别是在管内热阻控制时,强化效果特别好。5、折流杆换热器5、折流杆换热器折流杆换热器是一种用折流杆代替折流板的管壳式换热器,如图6-70所示,折流杆尺寸等于管子间的间隙。杆子间用圆环相连,四个圆环组成一组,牢固地将管子支承住,有效地防止管束振动。折流杆同时起强化传热作用,防止污垢沉积,减少流动阻力。图6-70 折流杆换热器热管换热器热管换热器热管是一种新型传热元件。最简单的热管是一根抽除不凝性气体的金属管内充以定量的某种液体,然后封闭,如图6-71所示。当加热段受热时,工作液体沸腾,产生的蒸汽流到冷却段遇冷后冷凝放出潜热。冷凝液沿具有毛细结构的吸液芯在毛细管力的作用下回流到加热段再次沸腾,如此反复循环,热量从加热段传到冷却段。图6-71 热管热管换热器热管换热器在传统换热器中,管外传热采用翅片管强化,但管内是不行的。用热管后,热流体和冷流体均可装翅片管强化传热,这对冷热流体传热系数均较小的过程特别有效。而管内为沸腾给热和冷凝给热,管壁为导热,其热阻均可不计。
流化床换热器流化床换热器如图6-72为流化床换热器,其外形与常规的立式换热器相似。管程内的流体由下往上流动,使众多的固体颗粒保持稳定的流化状态,对换热器管壁起冲刷、洗垢作用。同时,流体在较低速下也能保持湍流,强化了传热。固体颗粒在换热器上部与流体分离,随中央管返回到换热器下部的流体进口,形成循环。null
图6-72 流化床换热器的结构