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梁板柱墙模板方案

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梁板柱墙模板方案-一、编制依据 1、中国建筑西南设计研究院的《成都市第二人民医院医疗综合大楼》建筑和结构图纸。 2、主要规范、规程 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 《混凝土结构工程施工质量验收规范〉(GB50204-2002) 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008、J814-2008) 《建筑施工手册》(第四版) 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 PKPM施工计算软件 二、工程概况 一)、工程基本概况 成都市第二人民医院医疗综...

梁板柱墙模板方案
-一、编制依据 1、中国建筑西南设计研究院的《成都市第二人民医院医疗综合大楼》建筑和结构图纸。 2、主要 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 、规程 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《建筑施工安全检查 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》(JGJ59-99) 《混凝土结构工程施工质量验收规范〉(GB50204-2002) 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008、J814-2008) 《建筑施工 手册 华为质量管理手册 下载焊接手册下载团建手册下载团建手册下载ld手册下载 》(第四版) 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 PKPM施工计算软件 二、工程概况 一)、工程基本概况 成都市第二人民医院医疗综合大楼工程,位于成都市锦江区庆云南街10号,是一栋集医疗、教学、科研、预防、保健、康复为一体的三级甲等医院医疗综合大楼。地下室为车库、设备用房、药品库房、配电房等,其中地下二层局部为6级平战结合的医疗救护站、二等人员掩蔽所。本工程抗震设防烈度为7度;地下一层以下剪力墙及框架抗震等级均为二级;以上剪力墙及框架抗震等级均为一级。结构安全等级为二级。砼结构的环境类别:与水或土壤接触为二a类,其余为一类。建筑结构的设计使用年限为50年。地基基础设计等级为乙级。地下室防水等级为二级。地下二层局部为人防部分,防护类别为甲类防空地下室;抗力级别为核武器6级、常规武器6级。 二)、模板工程概况: 1、基础工程为独立柱基础、墙下条形基础和筏板基础(用砖胎模,已有专项方案)。 2、地下室共两层,地下二层3.75米高,地下一层4.5米;柱子截面比较大,有2000*700、1200*700、1100*800、1000*700、900*700、700*600、600*600、500*500、500*400等尺寸;最大梁截面800*1650㎜;剪力墙厚度有350㎜、300mm、250mm、200mm等;地下室负二层顶板厚120㎜,人防部分200mm厚;地下一层顶板厚180㎜,局部200mm;车道板厚度有150mm、200mm、250mm、300mm等;加速器设备房顶板厚度有1400mm、2600mm,墙体厚度1500mm、1400mm、1300mm、800mm,局部2500mm。(直线加速器模板支撑及大截面梁模板支撑见专项施工方案) 3、梁、板的截面规格见下表:(mm) 梁宽 200 250 300 梁高 500 600 700 800 600 700 800 1000 500 650 700 1000 层高 3750 4500 3750 2500 3750 3750 4500 3750 4500 5350 4500 3750 4500 4500 梁宽 350 400 梁高 550 600 700 750 900 600 650 750 900 950 1000 1300 层高 3750 3750 3750 3750 4500 5350 5350 3750 4500 3750 4500 3750 梁宽 500 600 650 梁高 600 650 700 800 900 950 1000 1250 1500 1400 600 层高 4300 3400 5350 4300 4500 3750 3750 4500 4400 4100 4500 3750 梁宽 800 梁高 800 1650 层高 4500 3750 现浇板规格见下表(mm) 板厚 120 180 200 层高 3750 3400 5350 4400 4500 4600 7800 4200 4150 3750 3400 板厚 300 1400 2600 150 250 层高 3750 4050 5600 6800 3750 4500 4500 本方案着重对剪力墙、柱、梁、板模板进行设计及验算。 三、各构件的支模方案 1、柱模板 柱模板根据柱截面尺寸进行配制,配模时采取大面压小面,柱与梁接口处,采取柱模开槽,梁底及侧模与槽边相接,拼缝严密,并用木方50×100mm压紧,柱模加固采用双钢管抱箍,对拉螺栓加固。 柱边角处采用木板条找补海棉条封堵,保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。 对拉螺杆:采用φ14圆钢制作对拉螺杆,形状见墙体模板螺杆大样。独立柱预埋φ16塑料套管,便于重复利用螺杆。模板拆除后,套管内用1:1水泥砂浆灌实。见示意图: 2、梁板模板 梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序,模板采用15mm厚木胶合板,板上开洞的,先在底板模上放出洞口线,再在底模上支设洞边模板,并用木方作内撑,用以加固模板,防止洞口模板在浇捣砼发生偏移。 梁底模的标高要严格控制,模板拼接允许偏差控制在规范许可范围内。梁底模板:按设计标高调整支撑系统立柱的高度,固定水平钢管、楞木,然后安装梁底模板,并拉线找平。当梁底跨度≥4时,模板按跨度的0.2%起拱;悬臂梁按悬臂长度的0.4%起拱。按设计要求起拱高度不小于20㎜。主次梁相交时,先主梁起拱,后次梁起拱。 梁高度≥800㎜,在梁中设置一道对拉螺杆,沿梁长方向设置 (事先预埋φ16塑料套管)。根据梁的高度设置螺杆,螺杆的竖向间距不大于450mm。 平台模板、梁模板安装完毕后,应留设清扫口,以利于模板上杂物的清扫。模板的支撑与加固采用满堂脚手架,钢管支撑下垫100mm×100mm×15mm模板以增大楼面受压面积。 楼板模板支设大样 针对不同的梁高度,采取如下加固方式: a.​ 对于梁底宽度为200mm时,当梁高为500-800mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<1000,两根立杆的间距≤1300,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方2根,尺寸90mm为高度。 b.​ 对于梁底宽度为250mm时,当梁高为500-1000mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<800,两根立杆的间距≤1300,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方2根,尺寸90mm为高度。 c.​ 对于梁底宽度为300mm时,当梁高为500-1000mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<700,两根立杆的间距≤1300,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方3根,尺寸90mm为高度。 d.​ 对于梁底宽度为350mm时,当梁高为500-900mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<700,两根立杆的间距≤1300,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方4根,尺寸90mm为高度。 e.​ 对于梁底宽度为400mm时,当梁高为500-1000mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<700,两根立杆的间距≤1300,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方4根,尺寸90mm为高度。 f.​ 对于梁底宽度为500mm时,当梁高为700-1000mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<700,两根立杆的间距≤1100,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。当梁高为1000-1500时,沿梁长方向立杆间距<500。当梁高为600时,沿梁长方向立杆间距<750。梁底木方5根,尺寸90mm为高度。 g.​ 对于梁底宽度为600mm时,当梁高为1400mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<450,两根立杆的间距≤1500,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方6根,尺寸90mm为高度。 h.​ 对于梁底宽度为650mm时,当梁高为600mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<750,两根立杆的间距≤1500,且中间增加立杆一道(顶托支撑),与两边立杆相对应。梁底木方6根,尺寸90mm为高度。 i.​ 对于梁底宽度为800mm时,当梁高为1650mm时,支撑立杆2Φ48×2.7mm钢管,沿梁长方向立杆间距<600,两根立杆的间距≤1400,且中间增加立杆二道,中间两根立杆平分梁底宽度(顶托支撑),与两边立杆相对应;步距不大于1500。梁底木方7根,尺寸90mm为高度。 k.对高度700-1000mm的梁,则在梁中部加设1道Φ12对拉螺杆@500;高度1000mm以上的梁,梁侧螺杆的竖向间距不大于450,沿梁长方向水平间距不大于600。 l.对于不同的板厚,其支撑体系参数如下: 对于120mm的板:立杆纵距不大于1200mm(即木方的跨度),立杆横距不大于900mm,木方间距不大于200mm; 对于200mm的板:立杆纵距、横距均不大于800mm,木方间距不大于200mm; 对于300mm的板,立杆纵距、横距均不大于700mm,木方间距不大于100mm。 3、墙体模板 为保证墙体截面尺寸,外侧墙对拉止水螺杆利用加设φ6.5短钢筋控制墙模板截面尺寸,其形状见下图。内墙穿墙对拉螺杆使用φ16的塑料套管,以利螺杆的重复使用。 剪力墙模板安装时,尽量使用整块模板,裁料模板放在上部。安装时,先在底板或楼板面上弹出墙边线,根据边线立模。用线锤校正垂直度,用木方压底。对拉螺杆安装时,对拉螺杆孔要平直,且对拉螺杆的螺帽要拧紧。 对拉螺杆如左示意图: 4、楼梯模 楼梯模板安装示意见下图: 5、后浇带模板 支设顶板后浇带模板时,在后浇带处用短向钢筋网与底板上下钢筋焊接或绑扎,在钢筋网内侧安装密钢丝网,用以拦阻混凝土防止外卸,外用木方加固封堵。 在支设楼板模板时,将后浇带处模板一同支上并与其他模板相脱开,待楼板混凝土达到拆模所需强度之后,其他地方模板拆除,留下后浇带处模板支撑及后浇带两边的梁、板的支撑。 为防止后浇带内存留垃圾,后浇带上方用木板覆盖。 四、施工 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 1、架体材料及木方、模板计划 (1)架体钢管采用Φ48mm壁厚2.7mm 以上的焊接钢管,钢管材性应符合《碳素钢结构》(GB/700)的相关规定(根据现在租赁市场的情况,钢管的壁厚很难保证在3.2mm以上)。钢管顶部应平整,内外表面应光滑。不得有影响使用的变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在,不得有超过0.5mm 深的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等缺陷存在。 (2) 直角扣件、回转扣件和对接扣件均采用可锻铸铁扣件,其应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。扣件螺栓拧紧力矩达65N.m 时,扣件不得破坏。对重新使用的扣件应及时进行检查,有裂缝、变形的扣件严禁使用;滑丝的螺栓必须更换。 (3) 15mm厚木胶合板,表面应平整光滑,具有防水、耐磨的保护膜;各层板的原材含水率不大于15%;进场的胶合板应具有出厂质量合格证,且要保证外观和尺寸合格。 (4) 50×100mm木方,杉木材质,长度4m、3m、2m;木方不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等缺陷;含水率不大于25%。 2、劳动力计划 1)项目部现场配备专职安全员三名,劳务班组配有一名专职安全员,监督管理现场的安全生产工作。在施工的工作面确保有一名安全员及责任工程师在现场跟班监督、指导、检查工作。 2)配备20名经培训合格并有上岗证的架子工搭设高大模板支撑体系的架子。 3)安排60名有施工经验、责任心强的木工专门负责模板安装支设工作。 3、机械设备计划 现场配备QTZ6020型QTZ5013型塔吊各一台;大型固定式木工锯一台;平刨机一台,若干手提电锯等。 五、模板的拆除 模板拆除要有拆模申请,并经过批准后方能拆模。 1、 柱及墙模板的拆除 在砼强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。拆模困难时,可用撬棍在模板底部撬动,严禁在上口撬动或用大锤砸模板,拆除下的模板及时清理模板上的残渣。 2、梁板模板的拆除 模板拆除参考每层楼板同条件养护试件抗压强度试验报告,跨度均在2m以下,强度达到50%即可拆除,悬臂现浇构件和跨度大于8m的梁板,当砼强度达到设计强度100%后方可拆除外,其余梁板在砼强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。并且要保证在上层砼未浇筑之前,严禁拆除下层楼面的模板支撑体系。 3、 拆除模板的顺序和 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 : 应遵循先支后拆,后支先拆;先拆不承重的模板,后拆承重部分的模板;自上而下,先拆侧向支撑,后拆竖向支撑等原则。 模板工程作业组织,应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行。 六、成品保护 1、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全,模板及零配件应专人保管和维修,并要按规格、种类分别存放。 2、模板吊运就位时要平稳、准确,不得碰撞墙体及其他已施工完成的部位,不得兜挂钢筋。 3、安装和拆除模板时不得抛扔,以免损坏板面或造成模板变形。 4、振捣混凝土时,不得用振捣棒触动板面。绑扎、焊接钢筋时,不得砸坏或烧坏胶合板。 5、拆下的模板应及时清理灰浆。难以清除时,可采用模板除垢剂清除,不准敲砸。清除好的模板必须及时涂刷脱模剂。模板的连接件、配件应经常进行清理检查,对损坏、断裂的部件要及时挑出,螺纹部位要整修后涂油。破损的板面应及时进行修补。 6、模板应存放在室内或敞棚内干燥通风处,露天堆放时要加以覆盖。模板板底应设垫木,使空气流通,防止受潮。 7、应建立模板管理、使用、维修制度以及必要的奖罚制度。 七、质量保证措施 1、模板制作选材时,同一块模板上或同一面剪力墙上的背楞厚度、胶合板厚度应分别一致,以保证墙、柱混凝土成型质量。 2、应根据混凝土侧压力选用模板背楞截面及背楞间距,以保证墙、柱模板的整体刚度,防止胀模。 3、应在墙、柱模板下口设清扫口,防止墙、柱夹渣、烂根。 4、模板制作时,应精心选材,分别保证龙骨、面板材料厚度一致。 5、相邻模板应拼缝严密顺直,防止漏浆。 八、环境、职业健康安全管理措施 1、环境管理措施 A、清理模板时,不得猛砸模板,以减少噪声污染。 B、用于清理维护模板的废旧棉丝,以及堵缝用的海绵条等物品,应及时回收并集中处理。 C、清除操作平台和楼层上杂物时,应装入容器中集中运走,严禁随意抛撒。 D、模板涂刷脱模剂或防锈漆时,应在模板下铺设垫布,防止油渍污染地面。 E、木工作业区的刨花、木屑、碎木应自产自清、日产日清、活完料净脚下清。 F、施工中有噪声的工序应尽可能安排在白天;锯、刨材料时,应在木工棚内进行,必要时采取隔音减噪措施防止噪声扰民。 G、混凝土施工时,采用低噪环保型振捣器,降低城市噪声污染。 2、职业健康安全管理措施 1)职业健康管理措施 A、除遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定外,应针对模板施工的特点,编制相应的安全规定。 B、进行模板操作的工人,进场之前必须经过安全及操作技能培训,并经考核合格后,持证上岗。 C、进入施工现场的人员必须带好安全帽。 D、支模过程中应遵守操作规程;拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。 2)、安全注意事项 A、 登高作业时,各种配件放在工具箱内或工具袋内,严禁放在模板或脚手架上。 B 、装拆施工时,上下有人接应,随拆随运转,并把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手架上或抛掷。 C、 安装柱模板时,随时支撑固定,防止倾覆。 D 、 拆除承重模板,设临时支撑,防止突然整块塌落。 E、 安装整块柱模板,不得将柱子钢筋代替临时支撑。 F、 拆除模板时由专人指挥并有切实可靠的安全措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带,禁止站在模板的横杆上操作,拆下的模板集中堆放或转运,不得向下乱扔。拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢靠,严防突然掉落、倒塌伤人。 G、 大雨及五级以上大风等天气情况下禁止施工。 H、 模板放置时不得压有电线、气焊管线等。 J、 模板拆除时严禁使用重锤敲击。拆除后的模板及时清理模板上的砼块渣。 九、支撑体系计算书(附后) 对于支撑体系的计算,主要是针对: 板厚度在200mm以上的进行计算; 柱模板2000×700mm、1200×700mm进行计算; 墙模板按墙体最大高度4500mm进行计算; 梁截面400×1000mm以上、500×1000mm及以上、650×600mm、600×1400mm、500×1500mm、800×800mm、800×1650mm进行计算;梁侧模用对拉螺栓按照剪力墙模板的支设进行。 楼板厚度200mm,层高4500的模板支撑体系的计算书 参数信息 (1)脚手架参数横向间距或排距(m):0.8;纵距(m):0.8;步距(m):1.8;脚手架搭设高度(m):4.2;采用的钢管(mm):Φ48×2.7(其参数为:W=4.12×103mm3;I=9.89×104mm4;A=384mm2;i=1.6cm。);考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.8;板底支撑连接方式:方木支撑; (2)荷载参数(见施工手册) 模板与木板自重(kN/m2):0.5;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.1;楼板浇筑厚度(m):0.2;施工人员及设备荷载标准值(kN/m2):2.5; (3)木方、模板参数 40×90mm木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000;木方的间距 (mm):200; 模板支架搭设高度为4.2m, 胶合板厚度15mm,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、模板面板计算 模板面板按照三跨连续梁计算,取1000mm为计算单元。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×1+0.500×1=5.52kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.500×1=2.5kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×15×15/6 = 37500mm3; I = 1000×15×15×15/12 =281250mm4; (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 面板的最大弯距(N.mm); W —— 面板的净截面抵抗矩; [f] —— 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m); q=(1.20×5.52+1.4×2.5)=10.124 kN/m 经计算得到 M = 0.100×10.124×0.200×0.200=0.04kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04×106/37500=1.08N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.124×2004/(100×6000×281250)=0.06mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q11 = 25.100×0.200×0.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q12 = 0.500×0.200=0.100kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.004+1.20×0.100=1.325kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.620/0.800=2.025kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.03×0.80×0.80=0.130kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×2.025=0.972kN 最大支座力 N=1.1×0.800×2.025=1.782kN 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3; I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.130×106/54000.0=2.40N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×2.025×800.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.3mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.535kN.m 最大变形 vmax=0.627mm 最大支座力 Qmax=7.795kN 抗弯计算强度 f=0.535×106/4120=129.9N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;    R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=7.80kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架钢管的自重(kN): NG1 = 0.093×4.200=0.390kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.500×0.800×0.800=0.320kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.100×0.200×0.800×0.800=3.213kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.923kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.800×0.800=1.600kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=6.95KN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N = 6.95kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2); A = 3.84 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.12 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2); [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2; l0 —— 计算长度 (m); l0 = (h+2a) a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.00m; l0=1.800+2×0.000=1.800m =1800/16.0=112.360 =0.503 =6950/(0.503×384)=36N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 车道300mm厚现浇板模板支撑体系计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为4.1m, 立杆的纵距 b=0.70m,立杆的横距 l=0.70m,立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm,间距200mm,抗弯强度11.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载6.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为 48×2.7。 一、模板面板计算 模板面板的按照三跨连续梁计算,取1000mm宽为计算单元。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×1+0.500×1=8.03kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+2.500)×1=6.5kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×15×15/6 =37500mm3; I = 1000×15×15×15/12 = 281250mm4; (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);    M —— 面板的最大弯距(N.mm);    W —— 面板的净截面抵抗矩; [f] —— 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.03+1.4×6.5)×0.200×0.200=0.075kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.075×1000×1000/37500=2N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×(1.20×8.03+1.4×6.5)×2004/(100×6000×281250)=0.12mm 面板的最大挠度小于200.0/250=0.8mm,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q11 = 25.100×0.300×0.200=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q12 = 0.500×0.200=0.100kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q2 = (2.500+4.000)×0.200=1.300kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.506+1.20×0.100=1.927kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.300=1.820kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q =3.747kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.75×0.70×0.70=0.184kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.700×3.747=1.574kN 最大支座力 N=1.1×0.700×3.747=2.885kN 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54cm3; I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.184×106/54000=3.4N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×3.747×700.04/(100×9000.00×2430000)=0.3mm 木方的最大挠度小于700.0/250=2.8mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。(P=N=2.885KN) 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.716kN.m 最大变形 vmax=0.493mm 最大支座力 Qmax=11.193kN 抗弯计算强度 f=0.716×106/4210=173.8N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150=4.7mm与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;    R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=11.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架钢管的自重(kN): NG1 = 0.103×4.1=0.422kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.500×0.700×0.700=0.245kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.100×0.300×0.700×0.700=3.690kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.357kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.500+4.000)×0.700×0.700=3.185kN 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=9.687KN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N = 9.687kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2); A = 3.84 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.12 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2); [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2; l0 —— 计算长度 (m); l0 = (h+2a) a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.14m; 由 l0=1.500+2×0.140=1.780m =1780/16.0=111.111 查表得 =0.510 =9687/(0.510×384)=49.5N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 2000×700mm柱模板支撑计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=2000mm,B方向对拉螺栓4道, 柱模板的截面高度 H=700mm,H方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 3750mm, 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm×2.7mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm,高度90mm。 B方向竖楞15根,H方向竖楞6根。 面板厚度15mm,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。 木方抗弯强度11.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;    t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.000h; T —— 混凝土的入模温度,取25.000℃; V —— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.750m; 1—— 外加剂影响修正系数,取1.200; 2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.100kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×60.110=54.099kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.2×54.099×0.450+1.40×3.600×0.450=31.481kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3; I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4; (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);    M —— 面板的最大弯距(N.mm);    W —— 面板的净截面抵抗矩; [f] —— 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.620)×0.140×0.140=0.062kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/16875=3.657N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×31.482×1404/(100×6000×126563)=0.1mm 面板的最大挠度小于140.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.140m。 荷载计算值 q = 1.2×54.099×0.140+1.40×3.600×0.140=9.794kN/m 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 9.794kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.794×0.45×0.45=0.198kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×9.794=2.644kN 最大支座力 N=1.1×0.450×9.794=4.848kN 截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3; I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4; (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.198×106/54000.0=3.67N/mm2 抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.677×9.794×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.1mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1.2×54.10+1.40×3.60)×0.140 × 0.450 = 4.41kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.712kN.m 最大变形 vmax=0.232mm 最大支座力 Qmax=15.980kN 抗弯计算强度 f=0.712×106/(2×4120)=86.4N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于520.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;    A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);    f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.980 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1.2×54.10+1.40×3.60)×0.132 × 0.450 = 4.16kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.727kN.m 最大变形 vmax=0.110mm 最大支座力 Qmax=16.288kN 抗弯计算强度 f=0.727×106/(2×4120)=88.2N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于470.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;    A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);    f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.288 对拉螺栓强度验算满足要求! 1200×700mm柱模板支撑计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm,B方向对拉螺栓2道, 柱模板的截面高度 H=700mm,H方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 3750mm, 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm×2.7mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm,高度90mm。 B方向竖楞9根,H方向竖楞7根。 面板厚度15mm,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm4。 木方抗弯强度11.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;    t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.000h; T —— 混凝土的入模温度,取25.000℃; V —— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.750m; 1—— 外加剂影响修正系数,取1.200; 2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.100kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×60.110=54.099kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.2×54.099×0.450+1.40×3.600×0.450=31.481kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3; I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4; (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);    M —— 面板的最大弯距(N.mm);    W —— 面板的净截面抵抗矩; [f] —— 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.620)×0.145×0.145=0.066kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.066×1000×1000/16875=3.922N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×31.482×1454/(100×6000×126563)=0.1mm 面板的最大挠度小于145.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.145m。 荷载计算值 q = 1.2×54.099×0.145+1.40×3.600×0.145=10.144kN/m 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q =10.144kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.144×0.45×0.45=0.205kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×10.144=2.739kN 最大支座力 N=1.1×0.450×10.144=5.021kN 截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3; I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4; (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.205×106/54000.0=3.80N/mm2 抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.677×10.144×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.1mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1.2×54.10+1.40×3.60)×0.145 × 0.450 = 4.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.662kN.m 最大变形 vmax=0.250mm 最大支座力 Qmax=15.012kN 抗弯计算强度 f=0.662×106/(2×4120)=80.3N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于520.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;    A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);    f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.012 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1.2×54.10+1.40×3.60)×0.110 × 0.450 = 3.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.678kN.m 最大变形 vmax=0.111mm 最大支座力 Qmax=16.371kN 抗弯计算强度 f=0.678×106/(2×4120)=82.3N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于470.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;    A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);    f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.371 对拉螺栓强度验算满足要求! 墙体模板支撑体系计算书 本工程墙体模板计算选用地下室剪力墙作为对象进行计算。地下室墙厚有350mm,300mm,250mm等,墙高取大值H=4500mm,设施工气温为T=25℃,采用泵送砼,外加剂修正系数β1=1.2,混凝土坍落度160mm,砼坍落度修正系数β2=1.15,砼浇筑速度V=1.2m/h(根据后浇带之间墙体的砼方量计算),采用15厚木胶合板,内楞板肋为40×90木方,水平间距@=250mm;用Φ12对拉螺杆固定,螺杆水平间距@=600mm,竖向间距@=450mm;螺杆水平夹管采用Φ48钢管(壁厚按2.7计算)。公式和数据详见《建筑工程施工手册》(第四版)缩印本P514页:荷载及变形值规定。 一)、板肋木方验算 木方按三跨连续梁计算 ⑴荷载计算 当采用内部振捣器时,新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力标准值 F1=0.22γct0β1β2V1/2 =0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×1.21/2=35.475(KN/m2) F2=γcH=24×4.5=108 (KN/m2) 式中 γc——砼的重力密度,取24kN/m3 t0——砼的初凝时间,t0=200/(T+15),T为砼温度, 取T=30℃ ; V——砼浇筑速度,取1.2m/h; H——砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度,取最大层高4.5m; β1——外加剂影响修正系数,取1.2; β2——坍落度影响修正系数,取1.15。 并取两式中的较小值 故取F1=35.475kN/m2,并乘以分项系数1.2得设计值: F4=F1×1.2=35.475×1.2=42.57kN/m2 (2)倾倒砼产生的荷载标准值F3=2 KN/m2 倾倒砼产生的侧压力F5 F5=1.4×F3=1.4×2=2.8 kN/m2 侧压力合计为: F=F1+F5=42.57+2.8=45.37 kN/m2 板肋方木所承受的均布荷载q q=b×F=0.25×45.37=11.343KN/m 木方的强度验算 M=0.1qL2=0.1×11.343×0.452=0.23KN·m σ=M/W=0.238×106/54000=4.3N/mm²< [σ]=11N/mm² 式中:W=b h2/6 =54000mm3按距形梁
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分类:金融/投资/证券
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