一 煞杆漱 装载机转向缸活塞杆乙下7 下
圳 机械厂 2钐。 7 ，——一 『 ，／
为保证整机性能，装载机需进行 叮靠性加
速试验 ZL50装载机 叮靠性加速试验中，铲
斗内装进 5t铁块 ，在 “一 跑道上以每小时
63圈的速度连续运行 150h 跑道 【’有 100～
150ram高 的障碍物 。因此 ，转 向缸活塞杆
期性地伸缩，活塞杆环始终承受交替变化的推
围 1
(a)拉断后的状态 {b)断口形状
力和拉力 在连续运行 lOh时 ，有一活塞杆
环被拉断，更换后继续运行 6h时，另一支缸
的活塞杆环也被拉断，如图 1a所示。
l 拉环结构与焊接
转 向缸拉环 由杆和杆环组成 ，见图 2a。
杆环用 45一钢模锻成型 ．再进行调 质热处理 。
缸杆也用45～钢经调质热处理。环和杆对焊前
均已加_[到成品尺寸，并达到规定技术要求 。
其
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
面 淬 火 HRC52～6O，淬 硬 层 深 2～
3mm。对焊 工 艺要求焊前预热 200～300℃，
采用二氧化碳气体保护焊．温度<200℃回
火 为保证焊道统一美观 ，原工艺焊后在对焊
部位机加工一刀，形成明显的分界台面 。
12 的槽装央刀头．每个刀头用l= 紧定螺
钉压紧，中间是 8。斜度的圆锥孔 ，与刀杆相
配。取8。斜度是为了便于装卸和镗削加工。
昏
l|_ I 】
圉 2
(a)预调 刀刀套机构 (b)刀套结构
】 锥 扦 2 60孔镗刀头 3 ~o68H9
孔镎 夹 4 平键 5 ，J套
4 镗削加_[
前车架铰销孔加 E时， 先镗削 6O孔 ，
— — 34——
镗削完后刀杆前移 ，通过所镗孔后将调好尺寸
的刀套装到镗杆上 ，用螺栓和压板压紧，而后
即可镗削 镗削到位后，刀杆向前退刀，卸下
刀套 ，将刀杆退出即可。
南于两个 ~o68H9孔的间距较大 ，我们制
造 r结构相同一长一短 的两根刀杆。根据不同
的加工余量 ，可分为粗 、精镗多刀加工。粗 、
精镗两次加工．制造 了两级刀套。
5 效 益
使用证明，本文介绍的加工方法，免除了
划线 L序．降低了操作难度．保证丁加工质
鞋、为我厂人批 量乍产 ZLI5装载机创造了良
好的条件 、
t收稿 H期 ：1996—0卜O3)
工程
路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理
机械，1996(5)
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图 2
2 故障
分析
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我们对原设计进行 了强度校核和工艺审
查，均未发现 问题。但焊后机加工的焊道，从
qbd到 尺寸的过渡有集中应力的可能 (如图
2b)。应力集中系数的大小取决于零件的过渡
曲线形状 和两交接部分的剖面尺寸比例 因
此 ，我们认为焊道机加工形成的分界台面处，
存在的应力是活塞杆环被拉断的一个 因素。活
塞杆环在推拉负载交变应力作用下，其损坏是
疲劳断裂。其断口的宏观观察也符合这一分
析
由断 口取样金相分析 (图 3)可以看 出，
杆部淬硬层深 2．9mm，马氏体 5极，心部 基
体为索氏体，并分布着网状铁索体 如图4为
杆环部金相组织照片，索 氏体基体上分布着网
状铁素体，且局部区域的铁素体呈针状 由晶界
向晶内延伸。
图 3 400
从金相分析来看，杆部 的淬硬层组织满足
了技术要求 但杆和杆环取样的金相组织都是
索氏体基体分布着网状的铁素体，而杆环的铁
索体在局部区域呈针状 由晶界向晶内延伸。由
于这些铁索体的分布状态，影响了材料原热处
理后 的强度 。45 钢杆和环杆原 已经调质处
理，其金相组织应该是回火索氏体，是由再结
晶的铁素体和均匀分布细粒状的渗碳体组成
圈 4 400
从回火马氏体变为索氏体上带有网状分布
的铁素体 ，是由于焊接时焊缝到母材各区域的
加热温度不同，从而获得不同的组织，并在冷
却过程中也可能出现不同的组织及性能。由此
口丁见 ，原 回火处理要求的温度 (<200℃)太
低 。
3 改进方法
(1)如图 2aI部所示 ，活塞杆杆部到环
部的过渡形状，改成交接增加 R5，并有 20。
的倒角过渡
(2)焊后 回火工艺改为 600--650℃局部
高温回火 。
经过 以上两项改进的活塞杆环，装机使用
再也没有发生过拉断现象
(收稿 期：1995—12-20)
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工程机械 ，1996(5) 一 35一
一
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