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黑龙江水利科技
HeilongjiangScienceandTechnologyofWaterConservancy
2004年第4期
№4.2004
文章编号:1007—7596(2004)04—0076—01
坝基帷幕灌浆施工中应注意的问题
李德欣1,陈冬君2
(1.伊春市水务局,黑龙江伊春153000;2.阿城市水务局,黑龙江阿城150300)
摘 要:文章列举了坝基防渗帷幕灌浆工作中经常出现的几个问题,告诫其他工程施工时应加以注意。
关键词:帷幕灌浆;透水率;裂隙;灌浆压力;防渗帷幕
标准
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;灌浆段长度
中图分类号:TV223文献标识码:B
在黑龙江省已建水库中,坝基的防渗处理几乎都运用了
帷幕灌浆方法。包括文革以前的“三边”工程,在后期消险加
固时,也都采用了帷幕灌浆方法进行防渗处理,如龙凤山水
库、桦树川水库等。通过多年来水库的正常运行,证实帷幕灌
浆方法进行防渗处理是行之有效的,已成为水利枢纽施工中
不可缺少的重要组成部分,其质量好坏直接影响到工程的安
全。为了更好地控制施工进度、降低成本、保证质量,笔者认
为在以下几方面应加以重视。
1灌浆压力
灌浆压力是控制灌浆质量的重要因素。压力过小,不能
将水泥浆液很好地压入岩石裂隙中形成连续的帷幕;压力过
大,会使裂隙扩大或引起岩体抬动变形而形成新的裂隙,反而
破坏了岩体的完整性。一般较深层的岩体完整性都很好,控
制灌浆压力较高一些比较好,主要是表层段压力的控制难度
较高。对于一些中小型水库,地基开挖后表层岩体多为强风
化一弱风化,岩体破碎、裂隙发育,灌浆压力很难达到设计要
求,如亚布力好汉岭水库,表层灌浆压力一般达不到0.1Mpa,
个别段甚至为0。龙凤山水库属于“三边”工程,由于当时清
基不彻底,表层基岩为全风化一强风化,造成坝基漏水,1990
年对坝基进行帷幕灌浆时,表层灌浆压力只达到0.05Mpa。
以上两例均采取了间歇式灌浆方法。有的水库因施工时基岩
面上的混凝土盖板较薄或没有盖板,表层岩体往往由于压重
不够无法施加压力,一般仅能达到0.1Mpa一0.15Mpa。为此,
应设法增加盖重或先灌浆后开挖,以提高灌浆压力;也可以视
工程的重要程度,适当增加帷幕排数,以弥补灌浆压力过小的
缺陷。
2防渗帷幕标准
不同坝高坝型对幕体透水性标准的要求是不同的,设计
规范
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中对幕体透水性标准要求见表l:
2.1设计时,多数工程都取幕体透水性标准值的高值,实际
上有很多工程都达不到。如龙凤山水库设计幕体内透水率≤
5Lu,表层I~2灌浆段,在检查孔中做压水试验时,约有50%
的试段透水率高于5Lu,但水库已安全运行15a没有发生渗漏
现象。所以,在灌浆施工时要根据实际情况灵活掌握,特殊时
候可适当降低标准。
2.2不连续进行帷幕灌浆,单凭灌浆前简易压水试验的吕荣
值已达到或小于幕体内透水性标准就不再进行帷幕灌浆。这
样就可能形不成连续的幕体,留下隐患。有一个中型水库,灌
浆前简易压水试验有14%的试段透水率小于5Lu,未进行灌
浆施工。有的区段只灌第一序孔,而未灌第二序孔,孔距长达
16m;有的孔段单位耗灰量很大,仍未加密二序孔。结果水库
蓄水位只升高6m,就发现漏水点十几处,总渗漏量超过
101/s。主要原因是未形成连续的防渗帷幕,不得不进行第二
次帷幕灌浆。所以,在设计帷幕深度以内的孔段无论透水率
大小均应进行帷幕灌浆,以保证防渗帷幕的连续性和整体性。
3灌浆段长度问题
帷幕灌浆时,每一灌浆段长度一般采用5m,如遇特殊情
况可视需要适当加长或缩短,但段长不得大于10m。这样规
定主要是为了灌浆段的岩体裂隙比较均匀,透水性大小基本
相近,有利于保证灌浆质量。实际工作中灌浆段长度往往偏
长,有的甚至超过10m。接触段灌浆段长一般不得大于2m,
但有的工程却普遍超过2m。这样做看似对灌浆质量影响不
大,往往容易忽视,实际对灌浆质量是有很大影响的,特别是
对裂隙宽窄不一的岩体影响更大。因此在一般情况下,灌浆
段长度控制在5m左右为宜。如遇破碎带或裂隙发育不均一
段,则应缩短到3m左右;如遇集中渗漏带,应单独分段灌浆,
这样才能保证灌浆质量。
帷幕灌浆是大坝基础处理中不可缺少的、十分重要的工
作,在实际工作中应不断积累和
总结
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经验,实事求是,既要执
行有关规程规范,遇特殊情况又要具体问题具体分析,把大坝
基础灌浆工作做得更好。
表1 幕体透水性标准值表
Ir吕荣值
收稿日期:2004—09—07
作者简介:李德欣(1962一),男,黑龙江伊春人;陈冬君(1968一),男,黑龙江阿城人,工程师。
万方数据
坝基帷幕灌浆施工中应注意的问题
作者: 李德欣, 陈冬君
作者单位: 李德欣(伊春市水务局,黑龙江,伊春,153000), 陈冬君(阿城市水务局,黑龙江,阿城
,150300)
刊名: 黑龙江水利科技
英文刊名: HEILONGJIANG SCIENCE AND TECHNOLOGY OF WATER CONSERVANCY
年,卷(期): 2004,32(4)
被引用次数: 1次
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,既
在截流前穿透河床覆盖层和风化岩层,完成该部位的深孔帷幕灌浆,截流后开挖覆盖层和风化岩层,浇筑底板砼,完成固结灌浆后对爆破影响深度内的帷幕
进行补强复灌达到设计要求。由于截流后帷幕灌浆工作量特别是心墙开始填筑的河床段灌浆工作量减少,施工工期缩短。
复灌深度即爆破影响深度不仅涉及复灌的工期,而且涉及“先灌后挖”方案的经济合理性,是本方案是否实用的关键,所以所有的试验研究都是围绕爆
破影响深度开展的。我们采用质点垂向振动速度为研究方法,以压水试验为检验方法,测试爆破影响范围,确定复灌深度。
从试验所取得的资料可以看出,爆破对已成帷幕的破坏是肯定的,但只要采用优化的装药量、爆破方法及妥善的减振措施,可以使影响深度减小到一个
合适的范围内。
本研究取得的复灌深度为13.4m,在帷幕复灌全部结束之后,进行了13个检查孔共58段的压水试验,测得透水率,全部满足透水率≤3Lu的设计要求,其合
格率为100%。
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成功的,和常规施工方法比较,可在保证质量的前提下提前工期近一年,所以说这一方案不论工期、工程质量、还是经济效益都是合理的,是优点十分突出
的先进施工方案。
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、分析和理论研究、总结,取得了爆破测试、系统防护、地下质点振动速度分部规律等一系列成果,有些试验是国内首次进行,有些研究成果是国内第一次
得出,对以后工程采用这一方案极具参考价值。
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下载时间:2011年4月10日