1
第三章 传质分离过程
3-2 正戊烷(Tb = 36.1℃)和正己烷(Tb = 68.7℃)的溶液可以认为是理想溶液,已知
两个纯组分的饱和蒸汽压(汞压差计示数,mm)和温度(℃)的关系如下:
正戊烷
0.232
1065
852.6lg 01 +
−=
t
p
正己烷
4.224
1172
878.6lg 02 +
−=
t
p
试计算该二组分溶液的气-液平衡关系(用 y-x函数关系表示)。
解:
Ct
b
�4.52
2
7.681.36
=
+
=
11.3
0.2324.52
1065
852.6
0.232
1065
852.6lg 01 =+
−=
+
−=
t
p
mmHgp 128001 =
64.2
4.2244.52
1172
878.6
4.224
1172
878.6lg 02 =+
−=
+
−=
t
p
mmHgp 44002 =
91.2
440
1280
0
2
0
1 ===
p
p
α
x
x
y
91.11
91.2
+
=
3-3 已知正戊烷和正己烷的正常沸点,若不用相对挥发度的概念,该二组分溶液在 p =
101.3kPa 时 y-x关系如何计算,请写出计算过程。
提示:以泡点方程和露点方程表示。
3-4 乙醇和甲乙酮是非理想溶液。已知乙醇的正常沸点是 78.3℃,甲乙酮的正常沸点
是 79.6℃,在常压时该二组分溶液有一个最低沸点 74℃,共沸组分是乙醇和甲乙酮各占 50%
(摩尔百分数)。已知乙醇和甲乙酮的饱和蒸气压(汞压差计示数,mm)和温度(℃)的
关系如下:
乙醇
7.222
1554
045.8lg 01 +
−=
t
p
甲乙酮
216
1210
974.6lg 02 +
−=
t
p
试作出该非理想二组分溶液的气液平衡相图。
解:设乙醇为 A,甲乙酮为 B
(1)求恒沸点的 r
74℃下: 81.2
7.22274
1554
045.8
7.222
1554
045.8lg 0 =
+
−=
+
−=
t
p
A
mmHgp
A
8.6410 =
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
2
80.2
21674
1210
974.6
216
1210
974.6lg 0 =
+
−=
+
−=
t
p
B
mmHgp
B
3.6330 =
∴ 184.1
8.6415.0
7605.0
0
=
×
×
==
AA
A
A
px
Py 总
γ
20.1
3.6335.0
7605.0
0
=
×
×
==
BB
B
A
px
Py 总
γ
(2)求 Margules 公式的端值常数
[ ])(2lg 2 ABxAx
ABA
−+=γ
[ ])(2lg 2 BAxBx
BAB
−+=γ
[ ])(5.025.0184.1lg 2 ABA −×+=
[ ])(5.025.020.1lg 2 BAB −×+=
解得:A = 0.2934 B = 0.3167
(3)求
0
0
B
A
p
p
取组分平均沸点
Ct
b
�79
2
6.794.78
=
+
=
89.2
7.22279
1554
045.8
7.222
1554
045.8lg 0 =
+
−=
+
−=
t
p
A
mmHgp
A
8.7830 =
87.2
21679
1210
974.6
216
1210
974.6lg 0 =
+
−=
+
−=
t
p
B
mmHgp
B
2.7450 =
052.1
2.745
8.783
0
0
==
B
A
p
p
(4)按公式(a)求任一 xA 时的γA、γB;并求
BB
AA
p
p
γ
γ
α
0
0
/ =
再按公式
A
A
A
x
x
y
)1(1 /
/
−+
=
α
α 求出若干组 yA-x A,列表作图。
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
3
3-6 用一连续精馏装置,在常压下分离含苯 0.31(质量分数,下同)的苯-甲苯溶液,
要求塔顶产品中含苯不低于 0.98,塔底产品中含甲苯不低于 0.988,每小时处理量为 8716kg
,操作回流比为 2.5。试计算:
(1)塔顶及塔底产品的摩尔流量;
(2)精馏段上升的蒸气量及回流液量。
解: 3464.0
92
31.01
78
31.0
78
31.0
=
−
+
=
f
x 983.0
92
98.01
78
98.0
78
98.0
=
−
+
=
d
x
0141.0
78
988.01
92
988.0
78
988.01
=
−
+
−
=
w
x
15.8792)3464.01(783464.0 =×−+×=
f
M
1
, 10015.87
8716 −⋅== hkmolq
Fn
100 = qn,D + qn,W
100 × 0.3464 = 0.983qD + 0.0141qW
qn,D = 34.3kmol·h-1 qn,W = 65.7kmol·h-1
qn,L = Rqn,D = 2.5 × 34.3 =85.75kmol·h-1
qn,V = (R +1)qD = (2.5 +1) × 34.3 = 120 kmol·h-1
3-7 含苯 0.45(摩尔分数)的苯—甲苯混合溶液,在 101.3kPa 下的泡点温度为 94℃,
求该混合液在 45℃时的 q 及 q 线方程。此混合液的平均千摩尔热容为 167.5kJ·kmol-1·℃-1,
平均千摩尔气化焓变为 30397.6kJ·kmol-1。
解: 27.1
6.30397
6.30397)4594(5.167)(
=
+−×
=
∆
∆+−
=
V
VFbp
H
Httc
q
q 线方程为
127.1
45.0
127.1
27.1
11 −
−
−
=
−
−
−
= x
q
x
x
q
q
y
f
67.17.4 −= xy
3-9 在一连续常压精馏塔中精馏某一混合液,塔顶产品中易挥发组分的含量为 0.96(
摩尔分数,下同),塔底产品中易挥发组分的含量为 0.03,已知此塔的 q 线方程为 y = 6x -1.5
,采用回流比为最小回流比的 1.5 倍,此混合液体系在本题条件下的相对挥发度为 2。试求
:
(1)精馏段的操作线方程;
(2)若每小时得到塔底产品量 100kmol,求进料量和塔顶产品量;
(3)提馏段的操作线方程。
解:(1) 5.16 −= xy 得 q 线与平衡线交点坐标: x = 0.333
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
4
x
x
y
+
=
1
2
y = 0.5
75.2
333.05.0
5.096.0
=
−
−
=
−
−
=
xy
yx
R
d
m
R = 1.5Rm = 1.5 × 2.75 = 4.13
精馏段操作线方程为
113.4
96.0
113.4
13.4
111 +
+
+
=
+
+
+
=+ n
d
nn
x
R
x
x
R
R
y
即 yn+1 = 0.805xn + 0.187
(2)由 q 线方程知
q
q-1
= 6
xf
q-1
= 1.5
q = 1.2 xf = 0.3
qn.D
qn.F
=
xf - xw
xd - xw
=
0.3 - 0.03
0.96 - 0.03
= 0.29
qn.W
qn.F
= 1-
qn.D
qn.F
=1-0.29 = 0.71
qn,F =
qn.W
0.71
=
100
0.71
=141kmol·h-1
qn,D= qn,F - qn,W = 141 – 100 = 41kmol·hl-1
(3)qn,L = Rqn,D = 4.13 × 41 = 169.33kmol·h-1
qn,L/ = qn,L + q·qn,F = 169.33 + 1.2 × 141 =338.53kmol·h-1
提馏段操作线方程为
03.0
1005.338
100
1005.338
5.338
,
/
,
,
,
/
,
/
,
1 ×−
−
−
=
−
−
−
=+ mw
WnLn
Wn
m
WnLn
Ln
m
xx
qq
q
x
qq
q
y
ym+1 = 1.42xm – 0.0126
3-11 有一个轻组分含量为 0.40(摩尔分数,下同)、平均相对挥发度为 1.5 的理想二
组分溶液,精馏后要求塔顶组成为 0.95。若是冷液进料,q = 1.20,试求该精馏过程的最小
回流比。
解:求 q 线与平衡线交点坐标
x
x
x
x
y
)150.1(1
50.1
)1(1 −+
=
−+
=
α
α
得: x = 0.42
12.1
4.0
12.1
2.1
11 −
−
−
=
−
−
−
= x
q
x
x
q
q
y
f y = 0.52
30.4
42.052.0
52.095.0
=
−
−
=
−
−
=
xy
yx
R
d
m
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
5
3-12 某厂精馏塔的原料为丙烯—丙烷混合物,其中含丙烯 0.835(摩尔分数,下同),
塔的操作压强为 2MPa(表压),泡点进料。要使塔顶产品中含 0.986 的丙烯,塔釜产品中含
0.951 的丙烷,丙烯—丙烷的平均相对挥发度可取 1.16,混合液可视为理想溶液。试求:
(1)最小回流比;
(2)最少理论塔板数。
解:(1)泡点进料,q 线与平衡线的交点坐标:x = x f = 0.835
854.0
835.0)116.1(1
835.016.1
)1(1
=
×−+
×
=
−+
=
f
f
x
x
y
α
α
95.6
835.0854.0
854.0986.0
=
−
−
=
−
−
=
ff
fd
m
xy
yx
R
(2) 6.471
16.1lg
951.0/049.0
014.0/986.0
lg
1
lg
)/(
)/(
lg
0 =−=−=
α
wBA
dBA
xx
xx
n
3-13 在某一连续精馏塔中,已知进料中轻组分含量为 0.5(摩尔分数,下同),塔顶产
品轻组分的含量为 0.90,塔釜产品轻组分的含量不大于 0.10。试分别绘出 R = 3.0,q = 0.8、
1.0、1.2 时全塔的操作线。
解:略。
3-14 有一相对挥发度为 2.00 的理想二组分溶液在连续精馏塔中进行精馏,已知塔内
上升蒸气量为 90.0kmol·h-1,塔顶采出量为 30.0kmol·h-1,塔顶采出液中轻组分含量为 0.950
(摩尔分数)。若塔顶使用全凝冷凝器,则从塔顶数起第二块理论板上回流液相的组成是多
少?
解: 0.2
0.30
0.300.90
,
, =
−
==
Dn
Ln
q
q
R
y1 = xd = 0.950
0.950 = y 1 =
αx1
1 + (α - 1)x1)
= =
2x1
1 + x1
x1 = 0.905
精馏段操作线方程
yn+1 =
R
R + 1
xn +
xd
R + 1
y2 =
2
3
× 0.905 +
0.950
3
= 0.920
0.920 = y2 =
2x2
1 + x2
x2 = 0.852
3-15 用连续精馏法分离对二甲苯和间二甲苯二组分溶液,加料液中对二甲苯的含量
为 0.30(摩尔分数,下同)。要求塔顶馏分中对二甲苯含量大于 0.90,塔釜中对二甲苯含量
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
6
小于 0.20,使用的回流比为最小回流比的 1.8 倍,沸点液相进料,此精馏塔的理论塔板数是
多少?若全塔板效率为 80%,该塔的实际塔板数又是多少?已知对二甲苯和间二甲苯的正
常沸点分别为 138.35℃、139.10℃。
解:(1) lgα = 9.187
Tb.B - Tb.A
Tb.A + Tb.B
31037.8
)27310.139()27335.138(
)27335.138()27310.139(
187.9 −×=
+++
+−+
×=
α = 1.02
(2) 181
02.1lg
80.0/20.0
10.0/90.0
lg
lg
)/(
)/(
lg
===
α
wBA
dBA
m
xx
xx
S
(3) xf = 0.30 304.0
30.0)102.1(1
30.002.1
)1(1
=
×−+
×
=
−+
=
f
f
f
x
x
y
α
α
149
30.0304.0
304.090.0
=
−
−
=
−
−
=
ff
fd
m
xy
yx
R
R = 1.8Rm = 1.8 × 149 = 268
(4)
R - Rm
R + 1
=
268 - 149
268 + 1
= 0.44
查图得
S - Sm
S + 1
= 0.28 即
S - 181
S + 1
= 0.28
S = 252 NT = S - 1 =251
N =
NT
E
=
251
0.8
= 314
3-19 在连续精馏塔中处理平均相对挥发度为 3.0 的二元理想混合物,取回流比为 2.5,
塔顶产物组成为 0.97(摩尔分数,下同)。由塔顶起精馏段第一、第二块板回流的液相组成
分别为 0.50、0.40,试求第二块塔板的气相板效率。
解:精馏段操作线方程
yn+1 =
R
R + 1
xn +
xd
R + 1
=
2.5
2.5 + 1
xn +
0.97
2.5 + 1
= 0.7143xn + 0.2771
y2 = 0.7143x1 + 0.2771 = 0.7143 × 0.50 + 0.2771 = 0.634
y3 = 0.7143x2 + 0.2771 = 0.7143 × 0.40 + 0.2771 = 0.563
y2* =
αx2
1 + (α - 1) x 2)
= =
3.0 × 0.40
1 + (3.0 - 1) × 0.40)
= 0.667
EMG =
y2 - y3
y2* - y3
=
0.634 - 0.563
0.667 - 0.563
= 68.3%
3-23 某吸收塔用溶剂 B 吸收混合气体中的 A 化合物。在塔的某一点,气相中 A 的分
压为 21kPa,液相中 A 的浓度为 1.00×10-3kmol·m-3,气液间的传质通量为 0.144kmol·m-2·h-1,
?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
7
气膜传质系数 kG 为 0.0144kmol·h
-1·m-2·kPa-1。实验证实系统服从亨利定律,当 PA= 8kPa 时,
液相的平衡浓度为 1.00×10-3 kmol·m-3,求下列各项:
(1)pA-pA,i、kL、cA,i-cA、KG、pA-pA*、KL、cA*-cA
(2)气相阻力占总阻力的百分率为多少?
解:(1)H =
1.00 × 10-3
8
= 1.25 × 10-4kmol·m-3kPa-1
pA - pA,i =
N
AkG
=
0.144
0.0144
= 10kPa
pA - pA,* = 21 - 8 = 13kPa
cA* - cA = pAH - cA = 21 × 1.25 × 10-4 - 1.00×10-3 = 1.625 × 10-3 kmol·m-3
KG =
N
A(pA - pA*)
=
0.144
13
= 0.01108 kmol·h-1·m-2·kPa-1
1
KG
=
1
kG
+
1
HkL
=
1
0.0144
+
1
1.25×10-4kL)
=
1
0.01108
kL = 384m·h-1
KL =
KG
H
=
0.01108
1.25 × 10-4)
=88.6 =88.6 m·h-1
cA,I - cA =
N
AkL
=
0.144
384
= 3.75 × 10-4kmol·m-3
(2)
1
kG
1
KG
e=
0.01108
0.0144
=77%
3-24 已知在某填料塔中 kG 为 0.0030 kmol·h-1·m-2·kPa-1,kL为 0.45 m·h-1,平衡关系
Y = 320X,吸收剂为纯水,总压为 106.4kPa,温度为 293K。试计算 KG、KL、KY、KX。
解:H =
c 总
E
=
c 总总
mP 总
=
55.6
320 × 106.4)
= 1= 1.63× 10-3kmol·m-3kPa-1
1
KG
=
1
kG
+
1
HkL
=
1
0.0030
+
1
1.63 × 10-3 ×0.45)
= 169 = 1696.7
KG = 5.9 × 10-4 kmol·h-1·m2·kPa-1
KL =
KG
H
=
5.9 × 10-4
1.63× 10-3)
= 0= 0.36 m·h-1
KY = P 总 KG = 106.4 × 5.9 × 10-4 = 0.063 kmol·h-1·m-2
Kx = c 总 KL = 55.6 × 0.36 = 20 kmol·h-1·m-2?
?
?
?
?
w
w
w
.k
h
d
a
w
.c
o
m
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