某住宅楼2号轴框架结构设计与建筑制图 房屋建筑毕业设计说明书 土木论文

宁波工程学院本科毕业设计(论文)—中文摘要毕业设计（论文）计算 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 书设计（论文） 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 目：宁波市天合家园某住宅楼2号轴框架结构设计与建筑制图学院名称：建筑工程学院专业：土木工程学生姓名：陈绍樑学号：09404010421指导教师：马永政、陶海燕职称：讲师2013年4月20日摘要本工程毕业设计遵循先结构，后基础的设计过程，根据任务书和指导书的要求，完成钢筋混凝土框架结构的宁波天合家园某住宅楼的结构设计、基础设计。本工程结构设计时密切结合建筑设计，力求经济合理，考虑毕业设计的特殊要求，以简化手算为主。结构设计主要包括以下几个部分：重力荷载计算；框架侧移刚度计算；横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算；竖向荷载作用下框架结构的内力计算；截面设计和配筋计算；楼梯设计；梁板设计和基础设计。关键词：钢筋混凝土，框架结构，结构设计ABSTRACTBeforegraduationtofollowthisstructure，afterthefoundationofthedesignprocess，accordingtomandatetherequirementsofbooksandinstructionstocompletereinforcedconcreteframestructureofmulti-functionalbuildinginNingboTianhejiayuanstructuredesign,foundationdesign.Thedesignofengineeringstructurescloselyintegratedarchitecturaldesign，andstrivetoeconomicrationality．Considerthespecialrequirementsofgraduationprojectinordertohand-count-based．Structursldesignincludethefollowingmainparts；thecalculationofgravityload；theframeworkoflateralstiffnesscalculation；transversehorizontalloadstructureundertheframeworkofthecalculationofinternalforceanddisplacement；verticalloadstructureundertheframeworkoftheinternalforcecalculating；Designandreinforcedcross-sectioncalculation；staircasedesign；beamdesignandfoundationdesign．KeyWords：reinforcedconcretestructure；framestructure；structuredesign目录11工程概况及设计依据11.1楼面做法11.1.1普通楼面11.1.2屋面做法11.2设计依据32楼板设计32.1荷载计算：42.2内力计算：52.3板配筋计算113梁柱截面设计113.1框架梁柱截面尺寸确定113.1.1框架梁截面尺寸初估123.1.2框架柱截面初估143.1.2结构平面布置图154楼盖梁的设计154.1梁的配筋计算154.1.1KL7配筋计算174.1.2KL2配筋计算205框架设计计算205.1梁柱线刚度计算215.2恒荷载作用下结构内力计算215.2.1恒荷载计算225.2.2节点集中荷载标准值235.2.3梁固端弯矩计算255.2.4梁固端弯矩分配285.2.5框架梁跨内最大弯矩及支座剪力计算315.3活荷载作用下结构内力计算315.3.1活荷载计算335.3.2活荷载作用下框架内力计算355.4风荷载作用下结构内力计算355.4.1横向框架在风荷载作用下的计算简图365.4.2横向框架在风荷载作用下的位移计算385.4.3横向框架在风荷载作用下的内力计算445.5框架梁柱内力组合445.5.1框架梁内力组合465.5.2框架柱内力组合475.6框架梁柱截面设计475.6.1框架梁截面设计485.6.2框架柱截面设计506楼梯设计506.1楼梯的主要尺寸506.1.1踏步尺寸506.2双跑平行现浇板式楼梯设计506.2.1楼梯梯段斜板设计516.2.2楼梯平台板设计一526.2.3楼梯平台梁设计一536.2.4楼梯平台板设计二536.2.5楼梯平台梁设计二557桩基础的设计557.1调查研究，收集设计资料557.2桩型的选择及几何尺寸的确定557.3单桩承载力特征值的计算557.42轴框架桩基础设计557.4.1初步确定B轴柱承台几何尺寸及桩数并布桩567.4.2承台的设计计算577.4.3绘制桩基配筋图59参考文献60致谢1工程概况及设计依据本工程为宁波市天合家园某住宅楼的设计。建筑高度为16.0米。五层现浇钢筋混凝土框架结构。设计标高为，建筑耐火二级，抗震设防烈度为6度，主体结构合理使用年限为50年。1.1楼面做法1.1.1普通楼面1）20厚1:2.5水泥砂浆找平2）钢筋混凝土现浇楼板3）10厚混合砂浆抹灰1.1.2屋面做法1）40厚C20细石混凝土2）40厚挤塑聚带乙烯泡沫塑料板3）20厚1:3水泥砂浆找平4）3厚BAC单面自粘改性沥青防水卷材5）100厚现浇钢筋混凝土板抹灰10厚混合砂浆1.2设计依据颜德姮，程文瀼．混凝土结构（上册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．颜德姮，程文瀼．混凝土结构（中册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．刘立新，叶燕华．混凝土结构原理[M]．武汉：武汉理工大学出版社，2010．8．陈希哲．土力学地基基础[M]．北京：清华大学出版社，2004．4．李廉锟．结构力学（上册）[M]．第4版．上海：高等教育出版社，2004．7．GB50009-2001，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑业出版社，2006．GB50011-2010，建筑抗震设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010．GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．GB50007-2002，建筑地基基础设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．JGJ3-2002，钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程[S]．北京：中国建筑业出版社，2002．JGJ94－94，建筑桩基技术规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，1995．03G329－1，建筑物抗震构造详图[J]．中国建筑标准设计研究院出版，2003．GB/T50105－2001，建筑结构制图标准[S]．北京：中国 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 出版社，2002．2楼板设计2.1荷载计算：1）100mm厚板恒荷载标准值：20厚1:2.5水泥砂浆找平：0.02×20=0.4kN/m2100厚现浇楼板：0.1×25=2.5kN/m210厚混合砂浆抹灰：0.01×17=0.17kN/m2板面装修荷载：1.1kN/m2恒载小计：4.17kN/m2活载标准值2.5kN/m2荷载组合设计值：q+g=1.24.17+1.42.5=8.5kN/m²2）120mm厚板恒荷载标准值：20厚1:2.5水泥砂浆找平：0.02×20=0.4kN/m2120厚现浇楼板：0.12×25=3kN/m210厚混合砂浆抹灰：0.01×17=0.17kN/m2板面装修荷载：1.1kN/m2恒载小计：4.67kN/m2活载标准值：2kN/m2荷载组合设计值：q+g=1.24.67+1.42=8.4kN/m23）100厚屋面板恒载标准值：40厚C20细石混凝土0.0424=0.96kN/m240厚挤塑聚带乙烯泡沫塑料板0.040.5=0.02kN/m220厚1:3水泥砂浆找平0.0220=0.4kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/m2抹灰10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/m2活载标准值：上人2.0kN/m2不上人0.5kN/m2荷载组合设计值上人q+g=1.23.091.42=6.51kN/m2不上人q+g=1.353.09+0.71.42=4.66kN/m22.2内力计算：由于板块较多且计算过程相同，故只以一块双向板和一块单向板为例列出计算过程，其余板块见内力计算表(1)板块[1]双向板图2-1板块1尺寸l1/l2=2200/3600=0.61m1=0.0489m2=0.0133m=0.0489+0.20.0133=0.0516m=0.0133+0.20.0489=0.0231跨中最大弯矩：M1=mql=0.05168.42.22=2.1kN.mM2=mql=0.02318.42.22=0.939kN.m支座最大弯矩：m=0.1085m=0.0781M=mql=0.10858.42.22=4.4kN.mM=mql=0.07818.42.22=3.18kN.m(2)板块[12]单向板图2-2板块12尺寸l1/l2=2100/7800=0.27单向板跨中最大弯矩：M1=1/10ql=1/108.42.12=3.7kN.m支座最大弯矩：M=1/14ql=1/148.42.12=2.65kN.m表2-1二层楼板内力计算表 楼板 l1/l2 属性 M1（kN.m） M2（kN.m） M'1（kN.m） M'2（kN.m） B1 0.61 双向板 2.1 0.939 4.4 3.18 B2 0.86 双向板 3.9 0.574 2.3 2.3 B3 0.65 双向板 3.23 1.6 6.88 5.12 B4 0.83 双向板 0.86 0.536 0.098 1.88 B5 0.64 双向板 1.49 0.62 3.11 3.11 B6 0.85 双向板 3.45 2.13 7.54 6.17 B7 1 双向板 3.85 3.11 8.9 8.15 B8 0.76 双向板 2.82 1.64 5.96 4.85 B9 0.95 双向板 3.34 3.05 7.9 7.6 B10 0.76 双向板 5.19 2.62 11 8.48 B11 0.62 双向板 0.53 0.22 1.11 0.81 B12 0.27 单向板 3.7 - 2.65 - B13 0.44 单向板 2.17 - 1.55 - B14 0.44 单向板 3.03 - 2.17 -2.3板配筋计算保护层厚度取20mm，钢筋采用HRB335,混凝土采用C25板块[1]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，，选用φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，=（满足）选用φ10@200，实（满足）板块[2]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，，选用φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，计算过程同短跨，选用φ10@200，实由板块内力弯矩可知，B3-B9、B11板顶短跨选用φ10@200，长跨选用φ8@200，板底长短跨均用φ10@200。板块[10]配筋：板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@160，实（满足）长跨：，，=（满足）选用φ10@100，实（满足）板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，选用构造钢筋φ8@200（满足）板块[12]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：由于单向板长跨方向不受力，即采用构造配筋φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：单向板长跨不受力，采用构造配筋φ8@200即可。B13、B14有内力弯矩可知配筋与B12相同即可满足。表2-2二层板配筋表 楼板 截面 选配钢筋 实际配筋（mm²） B1 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B2 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B3 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 393 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B4 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 393 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B5 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 393 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B6 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B7 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B8 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B9 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B10 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@160 491 长 φ10@100 503 B11 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B12 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 251 B13 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 393 B14 板底 短 φ10@200 393 长 φ8@200 251 板顶 短 φ10@200 393 长 φ10@200 3933梁柱截面设计3.1框架梁柱截面尺寸确定3.1.1框架梁截面尺寸初估KL1h=5400=(450~675)b==(129~338)取h=550mmb=250mmKL2h=5500=(458~687)b==(131~344)取h=550mmb=250mmKL3h=7800=(650~975)b==(186~488)取h=750mmb=250mmKL4h=5400=(450~675)b==(129~338)取h=550mmb=250mmKL5h=4200=(350~525)b==(100~263)取h=400mmb=250mmKL6h=6400=(533~800)b==(152~400)取h=600mmb=250mmKL7h=4300=(358~537)b==(102~269)取h=400mmb=250mmKL8h=3600=(300~400)b==(86~200)<250mm取h=550mmb=250mmKL9h=7800=(650~975)b==(186~488)取h=750mmb=250mmKL10h=2600=(217~325)b==(62~163)取h=300mmb=250mmKL11h=6500=(542~812)b==(155~406)取h=700mmb=250mmCL1h=3600=(200~300)b==(57~150)取h=250mmb=150mmCL2h=2200=(122~183)b==(35~92)取h=150mmb=150mmCL3h=4300=(239~358)b==(68~179)取h=300mmb=150mmCL4h=1800=(100~150)b==(29~75)取h=150mmb=150mmCL5h=4200=(233~350)b==(67~175)取h=300mmb=150mm3.1.2框架柱截面初估按轴压比估算，近似按N=1.25Nk计算，设防烈度6级，抗震等级四级，柱轴压比限值0.9Z4N4=1.25153.0255=283.6kNA=283.6/(0.911.9)=26480mm²B=H==163mm<300mm初选B=H=300mmZ3N3=1.25158.85=825kNA=825/(0.911.9)=77031mm²B=H==278mm<300mm初选B=H=300mm由需符合最小柱截面要求得：Z1、Z5、Z6、Z7、Z11初选面积均为300mm300mmZ2N2=1.251513.25=1237.5kNA=1237.5/(0.911.9)=115546mm²B=H==340mm初选B=H=400mmZ8N8=1.251510.1655=953kNA=953/(0.911.9)=88982mm²B=H==298mm<300mm初选B=H=400mmZ9N9=1.251527.095=2540kNA=2540/(0.911.9)=237162mm²B=H==487mm初选B=H=500mmZ10N10=1.251511.555=1082.8kNA=1082.8/(0.911.9)=101102mm²B=H==318mm初选B=H=400mmZ12N12=1.25153.0255=1614.8kNA=1614.8/(0.911.9)=150775mm²B=H==388mm初选B=H=400mmZ13N13=1.251510.45=975kNA=975/(0.911.9)=91036mm²B=H==302mm初选B=H=400mmZ14N14=1.251511.7655=1103kNA=1103/(0.911.9)=102988mm²B=H==321mm初选B=H=400mm3.1.2结构平面布置图图3.1结构平面布置4楼盖梁的设计4.1梁的配筋计算因结构较为复杂，选取单跨梁KL7、KL2，为例。4.1.1KL7配筋计算截面尺寸为250mm400mm荷载计算表4-1KL1荷载计算 荷载种类 荷载标准值() 恒荷载 蒸压加气混凝土砌块 0.2(2.9-0.4)5.5=2.75 两侧20厚水泥砂浆抹灰 0.02(2.9-0.4)202=2 钢筋混凝土梁自重 0.40.2525=2.5 20厚1:2水泥砂浆抹灰 200.02(0.4-0.12)2=0.224 上面板传来荷载 4.67(4.31.9/2)=19.077 合计 26.551 活荷载 1.92=3.8 荷载设计值（由永久荷载控制） P=1.3526.551+1.43.8=41.16（2）计算简图为计算简便，取轴线间距为计算跨度，计算偏安全。梁的几何尺寸及计算简图如下：图4-1KL1的计算简图（3）内力计算为计算简便并使计算结果偏于安全，在计算跨中弯矩时采用两端铰支，计算支座弯矩时采用两端固定。跨中弯矩：kN.m支座弯矩：剪力计算：（4）配筋计算①正截面受弯承载力计算梁的跨中按T形截面进行承载力计算，其翼缘，假定选用C10钢筋作为受力主钢筋，则截面有效高度为：。判断T形截面：=316.22kN.m>M故按第一类截面计算=0.033=0.034=0.0341.09.6900365/360=297.8mm2选配4C10，实际As=314梁的支座处按矩形截面计算：=0.078/fy=199.5mm2选配3C10，实际As=234②斜截面受剪承载力计算A、截面尺寸复核=365-120=245mm因，截面尺寸按下式验算截面尺寸满足要求B、箍筋计算EMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMAT需按计算配置箍筋假定选用A8@150双支箍筋，则斜截面受剪承载力为EMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMAT（满足要求）。4.1.2KL2配筋计算截面尺寸为250mm550mm荷载计算表4-2KL2荷载计算 荷载种类 荷载标准值() 钢筋混凝土梁自重 20厚1:2水泥砂浆抹灰 上面板传来荷载 恒荷载 合计 蒸压加气混凝土砌块 两侧20厚水泥砂浆抹灰 合计 活荷载 梁L1传来集中荷载 31.623 荷载设计值（由永久荷载控制） （2）计算简图为计算简便，取轴线间距为计算跨度，计算偏安全。梁的几何尺寸及计算简图如下图：图4-2KL2的计算简图（3）内力计算为计算简便并使计算结果偏于安全，在计算跨中弯矩时采用两端铰支，计算支座弯矩时采用两端固定。支座剪力：跨中最大弯矩：已知最大弯矩在处，由计算得，在距A点2831mm处支座最大弯矩：①正截面受弯承载力计算梁的跨中按T形截面进行承载力计算，其翼缘，假定选用C10钢筋作为受力主钢筋，则截面有效高度为：判断T形截面：故按第一类截面计算选配4C18，实际As=1017梁的支座处按矩形截面计算：选配4C16，实际As=804②斜截面受剪承载力计算A、截面尺寸复核因，截面尺寸按下式验算截面尺寸满足要求。B、箍筋计算需按计算配置箍筋假定选用A8@150双支箍筋，则斜截面受剪承载力为（满足要求）。5框架设计计算为了便于设计计算，在计算模型和受力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 上做了不同程度的简化。以第2轴框架为例。底层层高2.5m，其余层层高均为2.9m。柱截面尺寸Zc为400400mm，其余均为300300mm。由于顶层结构突变，故此框架以四层计算。图5.12轴框架立面图5.1梁柱线刚度计算在求梁截面惯性矩时，考虑到现浇楼板的作用，取5400跨梁线刚度5.4=1.2844200跨梁线刚度4.2=1.6512200跨梁线刚度2.2=3.151底层柱线刚度（m³）（m³）二~四层柱线刚度（m³）（m³）图5-2梁柱截面线刚度（单位：）5.2恒荷载作用下结构内力计算5.2.1恒荷载计算四层框架梁线荷载标准值框架梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰合计3.438+0.36=3.798kN/m屋面恒荷载3.09kN/m2一~三层框架梁线荷载标准值框架梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰200厚外墙自重内墙面粉刷合计7.307kN/m楼面荷载4.67kN/mAC段集中力一~三层框梁CL1线荷载框梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰合计1.042kN/m楼面恒荷载4.67kN/mg2=4.67*3.8/2=8.873kN/m支座剪力屋顶无CL1梁5.2.2节点集中荷载标准值屋面框架节点集中荷载标准值图5.3屋顶框架节点集中荷载一~三层框架节点集中荷载标准值图5.4一~三层框架节点集中荷载EMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMATEMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMAT5.2.3梁固端弯矩计算采用分层法计算梁固端弯矩四层图5.5四层AC跨荷载简图图5.6四层CE跨荷载截图图5.7四层EG跨荷载截图一~三层图5.8一~三层AC跨荷载简图EMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMAT图5.9一~三层CE跨荷载简图图5.10一~三层EG跨荷载简图5.2.4梁固端弯矩分配除底层外，柱线刚度0.9。底层柱的弯矩传递洗漱为0.5，其余各层柱的传递系数为。除底层外各柱线刚度相同，每层梁线刚度相同。分配系数如下：表5-1各层梁固端弯矩分配系数 楼层 柱 分配系数 数值 楼层 柱 分配系数 数值 四层 A 0.14 二、三层 A 0.123 0.86 0.754 C 0.357 C 0.301 0.459 0.388 0.184 0.155 E 0.329 E 0.316 0.629 0.604 0.042 0.04 G 0.062 G 0.059 0.938 0.883 底层 A 0.153 底层 E 0.051 0.119 0.04 0.728 0.313 C 0.192 0.597 0.149 G 0.074 0.289 0.058 0.371 0.868顶层弯矩分配：图5.11顶层弯矩分配计算过程（单位：）图5.12顶层弯矩分配计算结果（单位：）二、三层弯矩分配：图5.13二、三层弯矩分配计算过程（单位：）图5.14二、三层弯矩分配计算结果（单位：）底层弯矩分配：图5.15底层弯矩分配计算过程（单位：）图5.16底层弯矩分配计算结果（单位：）叠加各层弯矩：图5.16恒载作用下弯矩叠加图（单位：）5.2.5框架梁跨内最大弯矩及支座剪力计算四层：AC跨图5.17四层AC跨荷载简图对A点取距，由得：21.712kN由得：求跨内最大弯矩，已知处弯矩最大，并且处距A点距离为米。假定对A点取距，求M其余结果见表格：表5-2最大弯矩及支座剪力 楼层 梁 V左（kN） V右(kN) x(m) M(kN.m) 四层 AC跨 25.52 21.712 2.87 36.577 CE跨 30.09 26.967 2.126 2.886 EG跨 12.586 7.049 1.289 2.582 三层 AC跨 56.409 174.165 2.963 53.808 CE跨 67.014 37.776 2、498 31.332 EG跨 17.441 18.969 1.163 9.927 二层 AC跨 56.252 174.008 3.213 75.45 CE跨 67.014 37.776 2、498 31.332 EG跨 17.087 19.323 1.164 10.314 底层 AC跨 55.822 173.578 2.921 49.823 CE跨 66.866 37.924 2.497 31.534 EG跨 17.714 18.696 1.161 9.496图5.18框架恒载作用下弯矩图（单位：）图5.19框架恒载作用下剪力图（单位：）图5.20框架恒载作用下轴力图（单位：）5.3活荷载作用下结构内力计算5.3.1活荷载计算（1）一~四层框架梁线荷载标准值一~四层活荷载标准值2.0kN/m2线荷载为：（2）一~四层框架节点上的集中荷载A轴：梁传来楼面荷载作用在框架节点上的集中荷载力C轴：梁传来楼面荷载1梁传来楼面荷载2梁传来楼面荷载3集中荷载：E轴：梁传来楼面荷载1梁传来楼面荷载2集中荷载：G轴：梁传来楼面荷载集中荷载：图5.21活荷载作用下结构计算简图5.3.2活荷载作用下框架内力计算框架在活荷载作用下的内力计算 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 同恒荷载，直接得出内力图。图5.22框架活载作用下弯矩图（单位：）图5.23框架活载作用下轴力图（单位：）图5.24框架活载作用下剪力图（单位：）5.4风荷载作用下结构内力计算5.4.1横向框架在风荷载作用下的计算简图(1)风压标准值计算公式为：因为结构高度，可取，对于矩形平面，可查《建筑结构荷载规范》得。地面粗糙类别为B类(2)各层楼面处集中风荷载标准值计算1)框架风荷载负荷宽度。轴线框架的负荷宽度2)各层楼面处集中风荷载标准值计算。表5-3各层楼面处集中风荷载标准值 层号 离地面高度（m） (kN/m2) (m) (m) 1 2.5 1.17 1 1.3 0.5 2.5 2.9 8.01 2 5.4 1.38 1 1.3 0.5 2.9 2.9 10.15 3 8.3 1.38 1 1.3 0.5 2.9 2.9 10.15 4 11.2 1.52 1 1.3 0.5 2.9 0 5.59[]图5.25风荷载计算简图（单位：）5.4.2横向框架在风荷载作用下的位移计算(1)侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度，计算数据见表5.4表5-4D值法计算侧移刚度 楼层 （kN/m） 根数 一般层：底层： 一般层：底层： 二、三、四层 A轴 2.095×104 6.12 0.75 22420 1 C轴 6.621×104 4.43 0.69 65187 1 E轴 2.095×104 22.92 0.92 27502 1 G轴 2.095×104 15.04 0.88 26306 1 141415 底层 A轴 2.7×104 4.76 0.78 40435 1 C轴 8.53×104 3.44 0.72 117919 1 E轴\ 2.7×104 17.79 0.92 47693 1 G轴\ 2.7×104 11.67 0.89 46138 1 252185(2)风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算，即表5-5风荷载作用下框架侧移计算 楼层 4 5.59 5.59 141415 0.00004 2.9 1.36×10-5 3 10.15 15.74 141415 0.00011 2.9 3.83×10-5 2 10.15 25.89 141415 0.00018 2.9 6.31×10-5 1 8.01 33.9 252185 0.00013 2.5 5.36×10-5 5.4.3横向框架在风荷载作用下的内力计算(1)反弯点高点计算反弯点高度比按下式计算，即：表5-6反弯点高度比y计算 楼层 A轴 C轴 E轴 G轴 四层 EMBEDEquation.KSEE3\*MERGEFORMAT 三层 二层 一层 (2)柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算，即风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算，即表5-7风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算 柱 楼层 Vj(kN) Dij（kN/m) ΣD（kN/m) Dij/ΣD Vij（kN） h y Yh(m) Mc上（kN·m) Mc下（kN·m) A 4 5.59 22420 114145 0.159 0.89 2.9 0.45 1.31 1.42 1.17 3 15.74 22420 114145 0.159 2.5 2.9 0.50 1.45 3.63 3.63 2 25.89 22420 114145 0.159 4.12 2.9 0.50 1.45 5.97 5.97 1 33.9 40435 252185 0.16 5.42 2.5 0.55 1.38 6.08 7.48 C 4 5.59 65187 114145 0.461 2.58 2.9 0.45 1.31 4.12 3.38 3 15.74 65187 114145 0.461 7.26 2.9 0.50 1.45 10.53 10.53 2 25.89 65187 114145 0.461 11.94 2.9 0.50 1.45 17.31 17.31 1 33.9 117919 252185 0.468 15.87 2.5 0.55 1.38 17.85 21.9 E 4 5.59 27502 114145 0.194 1.08 2.9 0.45 1.31 1.72 1.41 3 15.74 27502 114145 0.194 3.05 2.9 0.50 1.45 4.42 4.42 2 25.89 27502 114145 0.194 5.02 2.9 0.50 1.45 7.28 7.28 1 33.9 47693 252185 0.189 6.41 2.5 0.55 1.38 7.21 8.85 G 4 5.59 26306 114145 0.186 1.04 2.9 0.45 1.31 1.66 1.36 3 15.74 26306 114145 0.186 2.93 2.9 0.50 1.45 4.25 4.25 2 25.89 26306 114145 0.186 4.82 2.9 0.50 1.45 6.99 6.99 1 33.9 46138 252185 0.183 6.2 2.5 0.55 1.38 6.98 8.56(3)梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算，即中柱：边柱：表5-8梁端弯矩MAC、MGE计算 楼层 柱端弯矩（kN·m） 柱端弯矩之和（kN·m） MAC（kN·m） 柱端弯矩（kN·m） 柱端弯矩之和（kN·m） MGE（kN·m） 4 - 1.42 1.42 - 1.66 1.66 1.42 1.66 3 1.17 4.8 4.8 1.36 5.61 5.61 3.63 4.25 2 3.63 9.6 9.6 4.25 11.24 11.24 5.97 6.99 1 5.97 12.05 12.05 6.99 13.97 13.97 6.08 6.98 表5-9梁端弯矩MCA、MCE计算 楼层 柱端弯矩（kN·m） 柱端弯矩之和（kN·m） Kb左（kN·m) Kb右（kN·m) MCA（kN·m） MCE（kN·m） 4 - 4.12 0.437 0.563 1.83 2.32 4.12 3 3.38 13.91 0.437 0.563 6.08 7.83 10.53 2 10.53 27.84 0.437 0.563 12.17 15.67 17.31 1 17.31 35.16 0.437 0.563 15.36 19.8 17.85 表5-10梁端弯矩MEC、MEG计算 楼层 柱端弯矩（kN·m） 柱端弯矩之和（kN·m） Kb左（kN·m) Kb右（kN·m) MEC（kN·m） MEG（kN·m） 4 - 1.72 0.344 0.656 0.59 1.13 1.72 3 1.41 5.83 0.344 0.656 2.01 3.82 4.42 2 4.42 11.7 0.344 0.656 4.02 7.68 7.28 1 7.28 14.5 0.344 0.656 4.99 9.51 7.21 表5-11梁端剪力计算 楼层 MAC（kN·m） MCA（kN·m） VAC=VCA（kN） MCE（kN·m） MEC（kN·m） VCA=VEC（kN） 4 1.42 1.8 0.6 2.32 0.59 0.69 3 4.8 6.08 2.01 7.83 2.01 2.34 2 9.6 12.17 4.03 15.67 4.02 4.69 1 12.05 15.36 5.08 19.8 4.99 5.9 楼层 MEC（kN·m） MGE（kN·m） VEC=VGE（kN） 4 1.13 1.66 1.27 3 3.82 5.61 9.43 2 7.68 11.24 8.6 1 9.51 13.97 10.67(4)柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力，注意剪力实际方向。表5-12风荷载作用下柱轴力计算 楼层 VAC NA VCA VCE NC VEC VEG NE VGE NG 4 0.6 -0.6 0.6 0.69 -0.09 0.69 1.27 -0.58 1.27 -1.27 3 2.01 -2.61 2.01 2.34 -0.42 2.34 9.43 -7.67 9.43 -10.7 2 4.03 -6.64 4.03 4.69 -1.08 4.69 8.6 -11.58 8.6 -19.3 1 5.08 -11.72 5.08 5.9 -1.9 5.9 10.67 -16.35 10.67 -29.97（5）计算跨中弯矩利用相似三角形的原理来计算框架在风荷载作用下的跨中弯矩。AC段：四层三层：二层:一层：同理：表5-13风荷载作用下的跨中弯矩 四层 三层 二层 一层 CE 0.87 2.91 5.82 7.39 EG 0.27 0.9 1.8 2.24图5.262号轴线框架在风荷载作用下的弯矩图（kN·m）图5.272号轴线框架在风荷载作用下的剪力图（kN）图5.282号轴线框架在风荷载作用下的轴力图（kN）5.5框架梁柱内力组合5.5.1框架梁内力组合(1)非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。组合过程列于下表：表5-14框架梁内力组合表 楼层 截面 内力 恒载 活载 风载 S=1.2恒+1.4活 S=1.2恒+0.91.4(活+风) S=1.35恒+1.4（0.7活+0.6风） 四层 AC 左 M -3.350 -1.000 1.420 -5.420 -3.491 -4.310 V 25.520 6.958 0.600 40.365 40.147 41.775 中 M 36.577 10.124 0.190 58.066 56.888 59.460 V 0.000 0.000 0.600 0.000 0.756 0.504 右 M -23.800 -6.388 -1.800 -37.503 -38.877 -39.902 V -21.712 -6.002 0.600 -34.457 -32.861 -34.689 CE 左 M -23.730 -6.000 2.320 -36.876 -33.113 -35.967 V 30.090 7.860 0.690 47.112 46.881 48.904 中 M 2.886 5.879 0.870 11.694 11.967 10.388 V 0.000 0.000 0.690 0.000 0.869 0.580 右 M -17.170 -3.690 -0.590 -25.770 -25.997 -27.291 V -26.967 -5.225 0.690 -39.675 -38.075 -40.946 EG 左 M -6.350 -3.518 1.720 -12.545 -9.885 -10.575 V 12.586 2.083 1.270 18.019 19.328 20.099 中 M 2.582 0.570 0.270 3.896 4.157 4.271 V 0.000 0.000 1.270 0.000 1.600 1.067 右 M -0.260 -0.056 -1.660 -0.390 -2.474 -1.800 V -7.049 -1.877 1.270 -11.087 -9.224 -10.289 三层 AC 左 M -3.650 -1.760 4.800 -6.844 -0.550 -2.620 V 56.409 6.924 2.010 77.384 78.948 84.626 中 M 53.808 10.428 1.800 79.169 79.977 84.372 V 0.000 0.000 2.010 0.000 2.533 1.688 右 M -71.510 -6.503 -6.080 -94.916 -101.667 -108.019 V -174.165 -6.036 2.010 -217.448 -214.071 -239.350 CE 左 M -61.400 -5.860 7.830 -81.884 -71.198 -82.056 V 67.014 7.170 2.340 90.455 92.399 99.461 中 M 31.332 3.560 2.910 42.582 45.751 48.231 V 0.000 0.000 2.340 0.000 2.948 1.966 三层 CE 右 M -28.420 -3.740 -2.010 -39.340 -41.349 -43.721 V -37.776 -4.380 2.340 -51.463 -47.902 -53.324 EG 左 M -26.370 -3.408 3.820 -36.415 -31.125 -35.731 V 17.440 2.082 9.430 23.843 35.433 33.506 中 M 9.927 0.570 0.900 12.710 13.765 14.716 V 0.000 0.000 9.430 0.000 11.882 7.921 右 M 0.370 0.108 -5.610 0.595 -6.489 -4.107 V -8.969 -1.878 9.430 -13.392 -1.247 -6.027 二层 AC 左 M -3.650 -1.760 9.600 -6.844 5.498 1.412 V 56.525 6.920 4.030 77.518 81.627 86.476 中 M 75.450 10.449 3.610 105.169 108.254 115.130 V 0.000 0.000 4.030 0.000 5.078 3.385 右 M -71.510 -6.503 -12.170 -94.916 -109.340 -113.134 V -174.008 -6.040 4.030 -217.266 -211.342 -237.445 CE 左 M -61.400 -5.860 15.670 -81.884 -61.319 -75.470 V 67.014 7.170 4.690 90.455 95.360 101.435 中 M 31.332 3.560 5.820 42.582 49.417 50.676 V 0.000 0.000 4.690 0.000 5.909 3.940 右 M -28.420 -3.740 -4.020 -39.340 -43.882 -45.409 V -37.776 -4.380 4.690 -51.463 -44.941 -51.350 EG 左 M -26.370 -3.408 7.680 -36.415 -26.261 -32.488 V 17.087 2.082 8.600 23.419 33.964 32.332 中 M 10.314 0.570 1.800 13.175 15.363 15.995 V 0.000 0.000 8.600 0.000 10.836 7.224 右 M 0.370 0.108 -11.240 0.595 -13.582 -8.836 V -19.323 -1.878 8.600 -25.817 -14.718 -20.702 一层 AC 左 M -3.980 -1.938 12.050 -7.489 7.965 2.850 V 55.822 6.756 5.080 76.445 81.900 86.248 中 M 49.823 10.628 4.490 74.667 78.836 81.448 V 0.000 0.000 5.080 0.000 6.401 4.267 右 M -71.800 -6.528 -15.360 -95.299 -113.739 -116.230 V -173.578 -6.204 5.080 -216.979 -209.710 -236.143 CE 左 M -60.780 -5.821 19.800 -81.085 -55.322 -71.126 V 66.866 7.796 5.900 91.154 97.496 102.865 中 M 31.534 5.974 7.390 46.204 54.679 54.633 V 0.000 0.000 5.900 0.000 7.434 4.956 右 M -28.670 -3.754 -4.990 -39.660 -45.421 -46.575 V -37.924 -5.283 5.900 -52.905 -44.731 -51.419 EG 左 M -26.340 -3.378 9.510 -36.337 -23.882 -30.881 V 17.714 2.045 10.670 24.120 37.278 34.881 中 M 9.469 0.647 2.240 12.269 15.000 15.299 V 0.000 0.000 10.670 0.000 13.444 8.963 右 M 0.400 0.120 -13.970 0.648 -16.971 -11.077 V -18.696 -1.915 10.670 -25.116 -11.404 -18.1545.5.2框架柱内力组合表5-15框架柱内力组合表 柱 楼层 内力 恒载 活载 风载 S=1.2恒+1.4活 S=1.2恒+0.91.4(活+风) S=1.35恒+1.4（0.7活+0.6风） A 四层 M顶 5.170 1.880 1.420 8.836 10.362 10.015 M底 3.650 0.630 1.170 5.262 6.648 6.528 N 30.280 9.720 0.600 49.944 49.339 50.908 V 2.380 0.870 0.890 4.074 5.074 4.813 三层 M顶 3.640 1.760 3.630 6.832 11.159 9.688 M底 1.220 0.590 3.630 2.290 6.781 5.274 N 79.770 19.440 2.610 122.940 123.507 128.933 V 1.680 0.810 2.500 3.150 6.187 5.162 二层 M顶 3.560 1.728 5.970 6.691 13.971 11.514 M底 1.190 0.567 5.970 2.222 9.665 7.177 N 129.260 29.160 6.640 195.936 200.220 208.655 V 1.640 0.790 4.120 3.074 8.155 6.449 一层 M顶 2.230 1.090 6.080 4.202 11.710 9.186 M底 1.120 0.545 7