一、
工程
路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理
概况 李庄-柳顺地铁区间,单线全长1200m,最大坡度26‰,最小曲线半径400m, 在李庄南端头井始发,在该处安装一台60t龙门吊完成区间垂直运输工作。 二、轨道的
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
1、纵向轨道梁: 龙门吊大车行车系统设计间距为35.0m,考虑到在使用过程中对称均匀受力,初步将的设计跨度定为25.5m,轨道拟采用铁轨,设计最大单轮压力为26t,每组滑车的前后轮距为1.8m,结合轨枕的布置,取如下计算图求。 ① ② ③ 当荷载作用在①③处时为弯距最不利位置: 查弯距影响线图表得: Mmax=2×l×f/2 =0.289×25.5×52t/2 =191.607t.m<[M0] =224.64t.m 最大挠度查表得: Fmax=K×(pl3/100EI) 式中: K——挠度系数取为2.716 P——为集中荷载为52t L——为计算跨度25.5m E——弹性模量为2.1×107t/m2 I——惯矩为7.515×105cm4 Fmax=2.716×(52/123)/(100×2.1×107×0.007515) =0.55×10-2m =5.5mm
工艺
钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程
1、工艺流程 施工工艺流程如图所示。 场面平整 ↓ 预制场建设 ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ 轨道购置 地基硬化 距离测定 支架进场 ↓ ↓ ↓ ↓ 龙门吊拼装 龙门吊调试 交 工 验 收 施工工艺流程图 2、龙门吊拼装 龙门吊拼装时应将龙门吊的行走系统安装上轨道,并与轨道固结,分别拼装两侧立柱,考虑到在拼装过程中的侧向稳定性,在立柱拼装时,应在其四角各设一根缆风。同时在龙门吊横梁垂直投影位置,拼装横梁,并将左右两片横梁按0.8米的净间距锁定,安好天车轨道和天车,天车也应与横梁锁定,等立柱和横梁均拼装好后,在立柱顶上各设1组滑车,将横梁提升至立柱的固定杆处,与立柱对接。横梁安装就位后,将天车、行走系统的固结、两横梁间的锁定及立柱缆风解除,对龙门吊进行调试。 在安装大拱前需将两台龙门吊的高度升至同一高度,考虑到不影响其它作业点的正常运作,应选择轨道中间适当的位置,由于拱肋安装时是用两台龙门吊来共同拼装,为保证龙门吊有足够的稳定性,可将两台龙门吊的立柱与轨道轴线方向连成整体,并将其行走系统与轨道固结,首先在两龙门吊立柱各设一道横梁,用龙门吊起吊至与立柱对接,在拼装时必需采取措施保证立柱的侧向稳定,将天车与横梁锁定,并将两横梁锁定,在立柱顶上各设四组滑车将横梁悬吊后,解除横梁与立柱之间的联结,将横梁提升至需要的高度后,与立柱对接,再解除横梁与天车及横梁之间的锁定,将其与立柱之间的联接解除,经检查确认上述步骤均完成后,解除龙门吊行走系统与轨道之间的固结,对龙门吊进行调试,直到龙门吊的各项性能均达到了设计要求后,方可进行吊装施工。 五、龙门吊应力计算 1、设计条件 ①. 计算风速 最大工作风速: 6级 最大非工作风速:10级(不加锚定) 最大非工作风速:12级(加锚定) ②. 起升载荷 Q=40吨 ③. 起升速度 满载:v=1 m/min 空载:v=2 m/min ④小车运行速度: 满载:v=3 m/min 空载:v=6 m/min ⑤ 大车运行速度: 满载:v=5 m/min 空载:v=10 m/min ⑥ 采用单轨双轮支承型式。 ⑦ 跨度35米,净空跨度15米。 ⑧ 起升高度:H上=10米 2、 轮压及稳定性计算 (1) 载荷计算 ①.起升载荷:Q=40t ②.自重载荷 小车自重 G1=6.7t 龙门架自重 G2=60t 大车运行机构自重 G3=10t 司机室 G4=0.5t 电气 G5=1.5t ③.载荷计算 名称 正面 侧面 风力系数C 高度系数Kh 挡风面积A 计算结果CKhA 高度h 风力系数C 高度系数Kh 挡风面积A 计算结果CKhA 高度h 货物 1.2 0.5 2.25 1.35 13 1.2 0.5 2.25 1.35 13 小车 1.1 0.4 3 1.32 14 1.1 0.4 3 1.32 14 司机室 1.1 0.4 2.5 1.1 15 1.1 0.4 2.5 1.1 15 门架 1.6 0.4 13 8.32 14 1.6 0.4 5 3.2 15 大车 1.1 0.4 2 0.88 0.5 1.1 0.4 2 0.88 0.5 合计 37.5 12.97 37.5 11.8 工作风压:qⅠ=114 N/m qⅡ=190 N/m 正面: FwⅠ=37.5x23.7KN=798.75KN FwⅡ=37.5x11.7KN=263.25KN (2)轮压计算 小车位于最外端,Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动,并考虑惯性力的方向与风载方向相同。 龙门吊自重:G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+60+10+2=78.7t 起升载荷: Q=40t 水平风载荷:FwⅡ=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩:MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm 水平惯性力:Fa=(G+Q) X a =(78.7+40) X 0.2 X 1000 =2.374 X 1000 N =2.374 t 水平惯性力对轨道面的力矩:Ma = 2.374 X 15=35.61tm 总的水平力力矩: M1 = Ma+ MwⅡ =38 tm 小车对中心线的力矩:M2=(6.7+40)X13.5=630.45tm 最大腿压: Pmax=0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K =0.25 118.7 + 38/54 + 747.2/84 =30 最大工作轮压:Rmax= Pmax/4 =7.5t (3) 稳定性计算 工况1:无风、静载,由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足 ∑M>≧0 工况2:有风、动载,∑M=0.95 (78.7+40) 27-630.45 =2414. 2>0 工况3:突然卸载或吊具脱落,按
规范
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不需验算 为防止龙门吊倾覆或移动,龙门吊设置风缆。 六 起升机构设计计算 (1) 设计参数 1. 起重量: Q=40t 2. 起升速度: V吊=1m/s V空=2m/s 3. 钢丝绳倍率: q=4 (2) 钢丝绳计算 Smax=Q/(qaη) Q=40t=4000Kg q—倍率, q=4 a— 卷入卷筒根数 a=2 η=0.97 Smax=Q/(qaη)=40000/(2 4 0.97)=5.15 10 Kg 选择 6w(19)-20-185-Ⅰ-光 Sp=Φ∑S=0.85 30.25=25.70t> n Smax=5 5.15=25.75t (3) 电动机的选择及校核 KW 选择变速调速电机 YTSZ180L-8 额定功率: 9Kw 额定转矩: 140.1Nm 额定转速: 735r/min 转动惯量: 0.285Kgm2 重量: 250Kg 过载系数λ:2.8 过载校核: Pn=11KW>5.9KW 满足要求。 七 小车机构设计计算 (1) 确定车轮直径 小车采用2轮布置,轮距2.5m。 小车自重引起的轮压Rt Rt=1.3×(6.7×10000) ÷4×1.1=22000N 起升载荷引起的轮压 Rt=1.1×(40×10000) ÷4=110000N 最大轮压: Rmax=7.5×103 最小轮压: Rmin=2.5×103 车轮的等效疲劳计算载荷 Rc=(2 Rmax+ Rmin)÷3=4.12×103 采用圆柱车轮和铁路轨道,初选车轮直径φ400,铁路轨道P43,车轮材料为45号钢,踏面硬度HB=300—380,硬度层为15mm,P43轨道是凸形,曲率半径R=300mm. 车轮的许用轮压为: C1----车轮转速系数,车轮的转数 C2----运行机构工作级别系数,1 K2---与车轮材料有关的电接触应力系数,0.1 R----曲率半径,为300mm m---曲率半径的比值所确定的系数,为0.45 N (2) 运行阻力计算 1. 运行摩擦阻力Ff=wG, w=0.008 2. 坡度阻力 3. 风阻力 Fw=(3+2.64)×12.97=0.073×103N F=Ff+Fr+Fw=(3.74+4.61+0.073) 103=8.42 103N (3) 电动机的计算 P=(FV)/(1000η)=(8.42 103 0.05×103)/(1000×0.85)=4.1kw 八 减速器以及链传动计算 总传动比i=940/2.39=393.3 i=i1•i2 初估链传动比i2=2 输出转速n=2.39 2=4.78 r/min 选择SEW生产的斜齿轮减速电机 型号:R103DV112M6 输出转速:nout=5.5 r/min 则链传动比 i2=5.5/2.39=2.3 Z1=17, Z2=39, i1=39/17=2.3 九 大车运行计算 (1) 确定车轮直径 大车采用4 2轮布置, 轮距1.8m 由总体计算,可知大车轮的最大轮压 Rmax=7.5t. 最小轮压: Rmin=2.5t 等效计算轮压:RC=(2×7.5+2.5)×2/3=11.7t 初选大车车轮直径 600,轨道P43 车轮的许用轮压:RC=C1C2K2 (N) C1为转速系数, 车轮的转速: n= = C1=1.17 C2=1 K2=0.1 R=300 m=0.3388 RC=1.17×0.1×3002÷0.3883=18×104>11.7 104N 满足要求。 (2) 运行阻力计算 1.运行摩擦阻力 Ff = wG w = 0.007 G 80 t Ft=80×104×0.007=0.56×104 2.坡道阻力 Fy=80×104×0.001=0.8×104 3. 风阻力:FW =12.97 114N =1.48 总阻力:F= (0.56+0.8+1.48) =2.84 104N (三)电动机选择 总功率 N= (FV)/(1000η)=(28.4 103 10÷60)/(1000×0.85)=5.6kw 由于速度低,选二套驱动 Pj=3 KW 选两台3KW电机 (四)减速器及链传动计算 选择减速电机 R163DV160M4, 输出转速11 r/min,并通过变频调速,使空载时输出速度增加1.2倍, 即输出转速n=11 1.2=13.2 r/min 则链传动比为 i2=13.2÷5.305=2.4882 取小链轮齿数为Z1=17 则Z2 = i2 Z1 = 42 i2 = 42÷17=2.47 十 龙门起重机计算 1 、龙门起重机的结构形式、有限元模型及模型信息 该龙门起重机由调节杆、三角杆及箱形梁组成。上部由箱形梁拼成,龙门起重机上部和下支撑架之间由箱型梁连固接而成,下支撑架最下端和箱型梁相固连。所有箱型梁由厚为6mm的钢板焊接而成。 2 、结构分析的方法和边界条件说明 应力分析采用有限元的静力学分析原理,其建模方法采用实体建模法,采用体、面、线、点构造有限元实体。其中所有箱形梁用面素建模,其余用线素建模,然后在实体上划分有限元网格。对于边界条件和约束条件,是在支撑架下的箱型梁的底面两端加X,Y,Z三方向的约束以龙门起重机的实际情况。载荷分布有4种情况:工作时的吊重、小车自重、风载荷、考虑两度偏摆时的水平惯性力,具体见下。 3 、 载荷施加情况 (1)工作时的吊重 工作时的吊重为40t,此载荷分布在小车压在轨道的4个位置,每个位置为10t。由于小车在轨道上移动,故载荷的分布位置随小车的移动而改变,由于小车移动速度慢,我们只把吊重载荷的施加作两种情况处理:在最左端(或最右端),以及龙门架中部位置。 (2)小车自重 小车自重为7t,和吊重载荷分布位置相同。 (3) 风载荷 风载荷:Ⅱ类风载。 (4)考虑20偏摆时的水平惯性力 该水平惯性力大小为吊重乘以角度大小为20的正切值,施加位置和吊重载荷施加位置相同,方向为水平的X向和Z向。 4、 计算结果与说明 对应吊重载荷的施加位置,共有两种计算情况; 小车在中间位置时: 调节杆应力分布图1所示,最大应力分图2所示,,总计算结果见表一,表二。 表一(MPa) 名称 结构 整机主结构 箱形梁 最大应力 -86(压) 78(拉) 26.768 表二(mm) 名称 结构 X方向 Y方向 Z方向 最大位移 5.4 27 15 十一 龙门吊安装
方案
气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载
龙门吊安装与拆除的施工队伍必须具有相应的资质和经验。龙门吊拼装前要检查每个销孔是否有损伤及裂纹,若有及时更换。 1、轨道梁基础 为60cm宽,60cm高的C25砼基础。在轨道两侧位置每隔1米预埋Φ16的钢筋。轨道为专用铁轨,表面平整度为不大于5MM,将两侧预埋钢筋与轨道焊为整体。 2、龙门吊拼装 在地面拼装好吊臂后,用吊车吊起拼装。作业人员必须正确使用安全帽及安全带。拼装时地面要有专人负责指挥,下部严禁人员靠近。吊臂起吊至空中时,两侧揽风绳拽紧,以减小吊臂在空中的摆动幅度。在靠近销孔时,人工拽揽风绳缓缓移动吊臂,使销孔位置对正,安装销栓。安装另一侧时采用同一方法。 3、限位钢板的安装 在每端距龙门吊轨道梁1米的位置处安装限位钢板。限位钢板厚度为250MM,呈“门”字形卡在轨道上,用螺栓紧固。