不锈钢的焊接(合集)

鼹滁 中国航空工业总公司常州飞机制造厂 (21m16) 魏传根 由于不锈钢具有良好的耐腐蚀性，因此，在化 工等行业中得到了广泛的应用，用不锈钢制作的容 器日渐增多。而奥氏体不锈钢的热导率和线胀系数 较大，在焊接局部加热和冷却的条件下，焊接接头 在冷却过程中可形成较大的拉应力，导致焊缝及其 周围区域产生较大的焊接变形，不能满足产品的使 用性能和用户要求。 采用专门的焊接夹具，用机械 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 施加拘束 力，可使焊缝区域的焊接变形倾向减小，从而达到 满意的成形外观。 1．存在问题 我厂是国家劳动部定点的一、二、三类压力容 器制造厂，1997年又领取了国家核安全局颁发的 核电设备制造许可证。在大量制造碳钢压力容器的 基础上，近几年增加了不锈钢容器的产量，在实际 制造过程中，发现奥氏体不锈钢的焊接变形较大特 别是环缝的焊接变形较难控制。通过一段时间的摸 索，并结合工厂实际情况，我们采用简单易行的机 械方法使焊接区域受到一定的拘束，较好地解决了 这一生产实际问题。 2．防止措施 (1)从工艺角度采取措施 以较小的焊接规范 (一般是碳钢的90％左右)施焊，多道多层焊，严 格控制层间温度 (<60℃)，使变形倾向减小；采 用分段焊，使局部变形倾向减小。 (2)用焊接夹具控制变形 纵缝的焊接变形可 用卷板机来校正，环缝的收缩变形如图1所示，较 这种电弧控制原理可以用附图中的曲线来表示。 3．效果 焊接试验证明，在这种电弧控制下，电弧可以 在与短路过渡相近的焊接规范下 (焊丝直径 1．2rm】，电流 110—160A，电弧电压 2o～22V)实 现一冲一滴的脉冲焊接，焊缝呈碟形熔深，焊缝的 余高比短路过渡焊缝的余高小得多，焊缝的熔深均 匀，可以进行全位置焊接，并可有效地防止产生未 焊透和未熔合缺陷。 (200~0218) 杌辘1人t热加I) 2OOO年 第6期 难校正，因此考虑用焊接夹具来控制焊接变形。 3．夹具制作 、 根据简体直径和板厚来选择夹具的直径和板 厚，如简体直径 18(Duml，厚度 8aun，选用 16i~l 厚的碳钢板割成内径 1000rmn的圆环，在圆环面上 均布 12套T形螺杆 (他8×511—3见图2、图3)， 螺杆的一端铣成正方形，便于扳手的使用；另一端 车成圆形 ( 24一 )，便于插入支撑管板 (管子外 径32ram×3．5mm)。所有 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 选用碳钢为的是降低 成本，由于不锈钢产品不允许渗碳，因此支撑管板 与简体之间需加一不锈钢环 (见图4)，这样既防 止了渗碳，又可使支撑力在整个圆周上分布均匀。 图 3 图 4 2只 当简体组装后，用夹具撑住待焊区，先焊外 缝，待焊缝区冷却至室温后卸下夹具，内缝经清根 后再焊。 4．效果对比 未使用夹具时，几乎每条焊缝都有棱角度超差 现象，甚至整条焊缝超差需割开返工。使用夹具后 未发现有棱角度超差现象，满足了产品的使用性能 及用户要求。 (2o0~0212) · 23 维普资讯 http://www.cqvip.com · 42· 焊接 2003(12) 奥 氏 体 不 锈 钢 焊 接 磁 性 控 制 芜湖锅炉厂工艺所(241001) 方 伟 韩家跃 沈伟国 我厂承制的 HT一7U超导托卡马克核聚变试验装 置工程是中科院等离子所国家级科研项 目，其中的内 冷屏、外冷屏及冷屏颈管，母材为 304L，设计要求焊后 焊缝磁导率小于1．1。通过试验测得奥氏体不锈钢焊 接后磁导率大于 1．2，根本不能保证产品设计要求。而 奥氏体不锈钢通常没有磁性，但经过冷作加工后可在 钢内析出少量铁素体或马氏体的组织，会出现磁性。 通常奥氏体不锈钢焊后，其焊缝组织为奥氏体 +铁素 体双相组织，当焊缝中铁素体组织含量增加时，其磁性 将随之提高。目前国外只有几家焊材生产厂家生产无 磁性焊材，国内只有个别厂家针对母材成分生产出试 验焊条。因我厂承制产品中，板材、管材规格较多，焊 材品种多、批量小，导致生产成本大大提高，且焊材厂 家直言针对某一母材成分研制出的焊材只能用于同一 批号材料，而材料成分稍有差异时，磁导率就不能确保 不超标。针对这种情况，为降低生产成本，确保产品磁 导率不超标，是否有简单方法降低焊缝磁导率的问题 就摆在了我们的面前。 1 试验 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 根据奥氏体无磁性和铁素体有磁性的原理得知， 严格控制铁素体相的数量是很重要的。C、N、Ni、Mn、 cu等元素为奥氏体形成元素，其中C、N的作用程度最 大。而 c是降低耐蚀性的一种有害元素，在不锈钢中 应尽量控制c的含量。N、Mn对提高不锈钢的耐蚀性 能没有直接影响，但它们都是促进和稳定奥氏体的有 效元素，其中N比 Mn的作用更强，并且 N的获得又比 较容易。为了促进焊后焊缝组织中尽可能地生成奥氏 体单相组织和避免铁素体组织产生，所以我们决定采 用氩气中加入氮气进行工艺试验，并评定焊后 N对磁 导率的影响。 2 试验材料 母材为314L，采用国产 犯．5 mln的 H00Cr21Nil0 焊丝，化学成分见表1。钨极氩弧焊并在氩气中加入氮 气，评价焊后焊缝的磁导率的变化。 表 1 母材和焊材化学成分(％ ) 3 焊接工艺 ‘ (1)开x形坡口，坡口角度60。±5。，钝边 1 mill， 装配间隙2 mm±1 mill，见图1。焊前清理坡口两侧20 mm范围内油、水 、污物。 (2)焊前对母材、焊丝进行测磁。实际测的母材磁 导率小于1．03，焊丝磁导率小于1．02。 焊接参数及焊后磁导率见表2。 60*±5。 (3)双面交错焊接并且层间温度控制~-200℃以下， 图1坡口形式及尺寸 表 2 试验工艺参数及焊后磁导率 维普资讯 http://www.cqvip.com 焊接 2003(12) ·43· 4 焊接工艺评定 分析以上4组试验数据，我们决定将第 4组试验 按JB4708--2000{钢制压力容器焊接工艺评定》 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 进 行焊接工艺评定，其试验结果判定为合格。 5 结 论 通过采用 Ar+N 混合气体代替100％纯氩气钨极 氩弧焊，并采用国产 H00Cr21Nil0焊丝对 304L材料进 行焊接工艺试验，试验结果表明： (1)采用 100％纯氩弧焊，焊缝磁导率大于 1．1，不 能满足设计要求； (2)当氩气中加入一定比例的氮气后，焊后焊缝磁 导率小于1．1，满足设计要求，进一步分析焊缝金相组 织为奥氏体 +极少量铁素体； (3)当氮气量超过一定数量时，焊缝磁导率小于 1．1，满足图纸要求，但是焊接过程不稳定 ，焊接过程中 出现大量飞溅，焊缝易产生气孔； (4)只要控制氮气与氩气的体积比，完全可以保证 焊缝磁导率小于 1．1，并能获得良好的力学性能，据此 选择第4组试验工艺参数(表 2)用于中科院项 目中； (5)采用钨极 +N 混合气体保护焊代替氩弧焊 切实可行，各项指标均能满足产品设计要求，大大降低 了焊材研制成本，且工艺性能良好。 (收稿 日期 2003 09 05l 作者简介： 方 伟，1974年生，学士，主要从事锅炉、压力容器 焊接工艺及焊接技术研究工作。 广 告 索 引 凯尔达电焊机有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (封 1) 成都焊研威达自动焊接设备有限公司 ⋯⋯⋯ (封 2) 无锡华联焊割设备厂 ·无锡华联精工机械有限公司 ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ (封 3) 成都华远电器设备有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (封 4) 中美合资常州泛洋电气设备有限公司 ⋯⋯ (彩插 1) 广州市烽火实业有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 2) 吴江中意电热设备有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 3) 上海东升焊接设备有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 4) 四海数控科技股份有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 5) 无锡市阳通机械设备有限公司 ⋯⋯⋯⋯ (彩插 6、7) 中外合资南通振康机械有限公司 ⋯⋯⋯⋯ (彩插8) 四川立应科技股份有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插9) 无锡天诚焊割机械有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 1O) 威特仕焊接(深圳)有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 l1) 山东法因数控机械有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 12) 上海施威焊接产业有限公司 ·上海施威专用焊接设备厂 ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ (彩插 13) 温州市人民电焊机厂 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 14) 德国乔治 ·费歇尔公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 15) 珠海雅各臣发展有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 16) 浙江奥太机械制造有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 17) 经纬机械(集团)有限公司榆次经纬机电设备厂 ⋯⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ (彩插 18) 中国搅拌摩擦焊中心北京赛福斯特技术有限公司 ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ (彩插 19) 哈尔滨焊接研究所 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (彩插 20) 哈尔滨威德焊接 自动化系统工程有限公司 ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ (彩插21，22) 威尔焊接有限责任公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插 1) 上海正特焊接器材制造有限公司·温州市正特电焊设备厂 (原温州市瓯海电焊设备厂) ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插2) 珠海市科盈焊接器材有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯ (单插3) 沈阳恒进真空设备有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插4) 济南华云集团华云振动时效开发公司 ⋯⋯ (单插5) 郑州机械研究所焊接中心 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插6) 温州市正联机械制造有限公司 ⋯⋯⋯⋯⋯ (单插7) 哈尔滨焊接技术培训中心 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插 8) 中国农机院表面工程技术研究所 ⋯⋯⋯⋯ (单插9) 沈阳真空技术研究所 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插 1O) 武汉楚天激光集团 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插 l1) 北京英世恒瑞焊业有限公司⋯⋯⋯⋯⋯ (单插12上) 大连环宇振动时效科技开发有限公司 ·大连理工大学 工程力学系 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插 12下) 国家重点实蝗 ⋯(单插 13上) 海伦振动时效设备有限责任公司⋯⋯⋯ (单插13下) 济南西格马科技有限公司⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插14上) 西安昌泰化工厂⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (单插14下) 正泰集团公司⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (1) 分类广告 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (8，12，38) 《焊接》、《焊接学报》、{CHINA WELDING}、 《焊接文摘》征订启事 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (48) 维普资讯 http://www.cqvip.com 第6期 2003年 6月 山西 焦 煤 科 技 Shanxi Coking Coal Science 8L Technology NO．6 Jun．2003 · 问题探讨 · 奥氏体不锈钢焊接的缺陷分析及解决办法 陈 炜① (山 西焦煤 集 团销 售 公 司) 摘 要 通过对奥 氏体 不锈 钢 焊接过程 中及焊后 焊接件 容 易产 生的主要缺 陷的分析 ，从材料 、 温度 、工艺等方 面进 行全方 位地 改进 ，保证焊 接件质 量达到 满意 的焊接 效 果 ，从 而提 高奥 氏体不锈 钢 焊接件 的使 用寿命 。 关键词 不锈钢 ；腐蚀 ；组 织；缺 陷 奥氏体型不锈钢的耐腐蚀、耐热性能特别优良， 常用 的典 型 不锈 钢 是 18—8铬镍 钢 ，此 类 钢在 GB3280— 92 中 共 有 5个 钢 号 ，即 0Crl8Ni9、 1Cr18Ni9、2Cr18Ni9、0Cr18Ni9Ti及 1Cr18Ni9Ti。 这类 钢具有 较好 的力学 性能 ，强 度、硬度均 很低 (HB140--170左右)，塑性和韧性都较好，工艺可焊 性也较好，便于进行机械加工、冲压和焊接。广泛用 于食品、石油、化工等各行业，如洗煤厂用的振动筛 筛板、离心机筛篮、马弗炉等。但在焊接过程中，如果 工艺处理不当，则会产生严重的接头晶间腐蚀 ，应力 腐蚀 ，出现 热裂纹 现象 。 奥氏体不锈钢中含约 18 的铬，其主要作用是 产生钝化，阻碍阳极反应。钢中含 9％的镍 ，其主要 作用是扩大奥氏体 区(A区)，降低钢 Ms(马氏体组 织转变温度线)点(降低至室温以下)，使钢在室温时 具有单相奥氏体组织。铬镍在奥氏体中的共同作用 则进一步改善了钢的耐蚀性。不锈钢含碳量很低 ，且 钢中加入 1 左右的 Ti，其 目的是抑制碳化物的形 成。以消除钢的晶间腐蚀倾向。所以在固溶条件下 使用不锈钢不会产生晶间腐蚀 。 但不锈钢在焊接时，最容易产生的问题就是晶 间腐蚀。其原因是当焊缝热影响区温度达到 450 C ～ 850 C区间时 ，原子活 动能力加强 ，超 过溶解度 的 碳原子将 向晶界扩散 ，并和铬结合成 cr 。C 等碳化 物 ，并沉 淀于 晶界 。而晶粒 内部 铬 的扩 散速 度相 当 慢 ，来不及补充晶界 ，致使靠 晶界的晶粒表层产生 “贫铬”现象 ，使晶界金属钝化作用大大下降，从而降 低了晶界的抗蚀能力 。在腐蚀介质作用下 ，最易引起 晶间腐蚀 。如何 防止 不锈钢的 晶间腐蚀 呢?下面从 材料和工艺方面加 以改进 。 1 通 过母 材和焊接材料调 整焊缝的化 学成 分 I)通过含碳量较低的不锈钢板做为焊接母体， 焊缝金属含碳量越高，碳和铬形成的碳化物的机率 越大，在晶界上产生的晶间腐蚀的倾向越大。因此 ， 为了降低碳含量，可选用含碳量≤0．08 的低碳不 锈钢 ，如 0Crl8Ni9或 00Crl8Ni9，但价格较昂贵； 2)选用含 Ti、Nb的不锈钢做为焊接母材 ，钢 材中加入合金成分 Ti起稳定剂的作用，Ti与 C的 亲合力强。因此，容易生成稳定的化合物，从而避免 了 C夺 Cr的现 象 ，以保 持钢 中有足够 的含铬量 。 f0Cr18Ni9Ti 。cm № 一{ Crl8Ni。Ti 【1Cr18Nil1Nb 3)单相奥氏体组织 比较容易形成晶问腐蚀。如 果焊缝金属中渗入适当的铁素体形成元素)，就会使 焊缝金属形成奥氏体一铁素体双相组织 。 单相奥氏体在不锈钢 中决定其 总体的耐蚀能 力，但单相奥氏体组织具有粗大树枝状晶粒特征，经 过敏化后出现的贫铬层能贯穿于晶粒之间而构成腐 蚀介质的集中通道 ，见图(1一a)，因而具有较大的腐 蚀倾 向。 在焊蕊中加入适量的 M0、Si等元素，可以在单 ① 作者简介；陈 炜 男 1968年出生 1991年毕业于山西矿业学院 工程师 太原 030053 维普资讯 http://www.cqvip.com ·28· 山 西 焦 煤 科 技 2003年第 6期 相奥氏体 A中形成铁素体 F组织，从而割断了奥氏 体粗大树枝状晶粒所构成的集中通道。如图 1一b， 降低了晶间腐蚀 。此外 ，铬在铁素体 F中的扩散速 度比较大，溶解度比较高 ，当奥氏体晶界形成碳化物 时，铬会从铁素体中较快扩散到晶界，防止了晶界贫 铬层 的形成 。 · 贫Cr层 (a) (b) 图 1 单相奥氏体金相图 实践证明，奥氏体不锈钢中单相奥 氏体相渗入 5 9／6左右的铁素体相 ，形成奥氏体和小量铁素体的双 相组织 ，可 以获得较好 的抗 晶间的腐蚀能力 。因此 ， 在采用埋弧自动焊焊接较重要的奥氏体不锈钢焊缝 时 ，可选用 0Crl8Ni9Si2焊丝 ，选用 以氟化 物为基础 的无氧或低氧焊剂 ，可 以达 到满意 的效 果 。 2 工艺 方面的措施 2．1 焊后采 用的 固溶化 处理 18—8型不 锈钢或其 焊缝金属 在温度 为 450 C ～ 850 C停 留时 间 愈 长 ，晶 间腐 蚀 愈 严 重 ，通 常把 450 C～850 C的温 度 区 间称 之敏 化 温度 (又称 危 险温度 区)。当 18—8型不锈钢材及其 焊接接头 ，热 影响区最高温度低于 600 C或高于 1000 C时 ，通常 不会 产生晶间腐蚀敏化现象 。 当加热温度低于 450 C或在敏化区停留时间很 短 ，碳 的扩 散 能力 弱 或来 不 及 析 出 ，不 会 形成 贫 铬 层 ，不 致造 成 晶间腐蚀 。焊 后将焊 接 件放 在炉 内加 热 ，加 热到 1050 C，保温 3O min，然后 水 冷 ，称 之 为 固溶处理，此时析出的碳化物不稳定，易发生分解和 重新溶人奥氏体 中，固溶处理后在定温下焊缝及热 影响区的组织即为单相奥氏体 。 固溶处 理 与 一 般碳 钢 和 合金 钢 的淬 火 处理 不 同 。固溶处 理对 18—8型不 锈钢来说 是最 有效 的软 化处理，处理后不锈钢的强度很低，而塑性很高。例 如 1Crl8Ni9Ti通 过 固溶 处理后 ，屈 服极 限 os≥2OO Mpa，延伸率 艿≥4O 9／6。 2．2 焊后 做 稳 定 化 处 理 稳定化 处理的 目的在于彻 底消 除晶间腐蚀 的倾 向。稳定 化处理的加热温度应 高于碳 化物 (Cr· Fe) 。C 完 全溶 解 的温度 而低于 碳化 钛完 全溶 解 的 温度 ，以使 (Cr·Fe) 。C 完 全溶解 而保 留部 分碳 化 钛，随后冷速要缓慢 ，以便使加热时溶于奥氏体中的 那一部 分碳 化钛在 冷却 时 充分 析 出，这样碳 就 几乎 全 部稳 定 于碳化 钛之 中 ，而使 (Cr·Fe) 。C 不 会再 析出，从而相对提高了固溶体的含铬量 ，增加其耐蚀 能力 。1Cr18Ni9Ti采用稳定化处理的工艺为：加热 温度 850 C～880 C，保 温 6 h，空冷或 随炉 冷 。 2．3 采 用适 当的焊接规 范，减 少热影响 区 奥氏体不锈钢的焊接规范是以在焊接熔池停留 时 间最 短为宗 旨。在保证焊接 质量 的前提下 ，宜采用 小 电流 ，快速 焊 和短弧 焊 ，以减 少热 影响 区 的范 围。 尤其 是厚度较 薄的不锈钢板 ，宜采用 直流反接法 ，以 减少熔池产 生过热现象 和烧 穿现象 。在焊 接材料 的 选择方 面 ，宜选 用超 低碳 或能造 成 双相组织 的焊条 或焊丝 。 3 奥 氏体焊 接件热 裂纹的产生及预 防 奥氏体不锈钢单相粗大 C枝状结晶极有利于杂 质的偏析，尤其在含有低溶点共晶元素较高时，容易 在粗大枝状结晶间形成低熔点共晶体的液态薄膜， 由于存在焊接拉应力 ，焊缝极易在高温时，沿低熔点 共晶体的液态薄膜处开裂而形成热裂纹 。 预防热裂 纹的主要措施 是严格控制焊接 缝中杂 质 的含量 ，同时可 在焊 缝金 属 中加入 少量 的易形 成 铁素体的元素如硅、钛、钼等，以形成双相组织 ，既可 以减少晶间腐蚀 的倾 向，又可以切断粗大奥氏体的 枝状结晶，细化晶粒 ，防止杂质的聚集和低熔共晶层 的形成 。 4 奥 氏体焊接件 应力腐蚀的产 生及预防 经过 焊接或冷 加工的 18—8型不 锈钢都会存在 残余应力 ，如不设法消除将会引起应力腐蚀 ，造成金 属机械性能下降，导致早期断裂。通常在焊接以前可 预制一个变形并在焊后锤击焊缝来松驰残余应力 ； 或者将碳钢焊接构件在 600 C上下进行整体退火处 理 (保温时间要长些)，将不锈 钢焊接构 件做高于 820 C热处理来消除焊接残余应力 。 收稿日期 2003—05—16 (下转第 39页) 维普资讯 http://www.cqvip.com 2003年 第 6期 唐新 莲 ：小区给 水流量计算的探讨 ·39· 流量 叠加乘 以折减 系数 的方法 ，具体公 式：q f---- 0．2a√N +志Ⅳ +志。bn。q。。式中：k。一折减系数， k的取值 与 小 区的 规模 ，公 共建筑 用 水量 占总用水 量 的 比例 及区 内设施完善 程度均有关 系。建议 k。值 在 0．5～0．8范 围 内取值 ，特殊情 况 时取 1。小区规 模 小 ，公共 建筑 用水 量 比例 较 大时 ，则 采用 的 k-值 较大 ，直至 1；反之 ，则采用的 k-值较小 ，直至 0．5。 4 结 论 1)当小区有公共建筑时，可将公共建筑流量按 公式(3)进行计算 ，再根据工程具体情况乘以折减系 数 0．5～1后与住宅流量 迭加得小 区总流量 ； Discussion on Calculation 2)公式 (2)q 一 0．2a√N + kN 中 ，为保证 kN 项与其修正项的意义相符，当 Ⅳ > 0．04a ／k。 时 ，建议取消修正项 志Ⅳ 项 ； 3)当 N ~2500时 ，应按室 外给水流量公式 Q 一mnq k ／24×3600计算 ，小区临界范围的大小 ，可 通过联 立公式 (1)、(2)计算 出临界范 围的小 区人 数 或临界状态时的户数来决定。即： r— qg一 0．2a～ N g— kN ， Q 一 mnqdk^／24× 3600， N 一 Ⅳ。 收稿 日期 2003—02—24 M ethods of Supply W ater 一 一 一 Flow of Resident District Tang Xinlian Abstract Discusses the right calculation methods of supply water flow in design of resident district． Key words Resident district；Supply water flow；Calculation (上接 第 28页) 、 Analysis and Solving M ethods of Austenite Stainless Steel W elding Shortcom ing Chen wei Abstract Through analysing the main shortcoming often encountered during and after welding of Austenite stainless，by improving not only materials and tem perature but technological craft and SO on， reaches a satisfied quality effect and raise the economic life of Austenite stainless steel welding parts． Key words Stainless；Corrode；Organization；Shortcoming (上 接 第 30页 ) ． Discussion on the Developm ent of Small Conveyance System in Ximing Coal M ine Qiao Zhanming Abstract Introduces the application of efficient supplementary conveyance system in Ximing coal mine at present，puts forward the modernizaion developing direction of small conveyance system in future． Key words M ine conveyance；Small conveyance systym ；Development 维普资讯 http://www.cqvip.com 嬷 ． 谚 熘 奥氏体不锈钢焊接工艺 的改进 河北唐山三友碱业(集团)有限公司 (0633 ) 王玉松 依据国家劳动总局颁布的‘锅炉压力容器焊工考 试规则'(以下简称“考规 )．对从事奥氏体不锈钢压力 容器厦管道制造安装的电焊工进行操怍技艟考接。选 用的材质为1Cr28NigTi．扳材规格300ramx 225mm× lOmm，管材规格 ~57mmx 3．5ram。焊条选用 EO-19一 加一No-26(A132)，规格 2．5mm、 3．2mm、“mm。焊 接位置：扳状平、立、横焊．管状和管横状为水平固定、 垂直固定，管板状接头形式为安放式。 1．愿工艺出现的问量 (1)氟工艺采用与焊接低碳钢(如Q235钢、20钢) 相似的焊接规范，仅焊接 电流略小 10％一20％。相似 的焊接规范，打底层采用“一点击穿断弧法”的操作手 法．单面焊双面成形。其余各层焊条横向摆动，焊波均 匀．外观成形良好．表面检验合格率这95％以上。 (2)因奥氏体组织对 、02、 气体原子的溶解 度稍高于普通低合金钢组织．焊缝气孔倾向小，x光射 线检验底片级别均在Ⅱ级以上，内部质量检验合格率 达 lOO％。 (3)依据“考规”进行板状、管状试件的弯曲检验． 面弯、背弯试样均措焊缝中心开裂甚至折断．复试试样 也同样开裂．弯曲检验全部不合格。 (4)检查断口形貌，呈组织疏检、晶粒粗大的过烧 组织。在位于焊条接头部位。存在形状如黄豆粒的夹 杂物灰黑点。 (5)管板角焊缝的盒相宏观断面检查。也发现有夹 杂物状黑点。且组织晶粒粗大。杂质密集，断面灰黑．盒 相检查不合格。 2．工艺性分析 (1)由于奥氏体不锈钢的导热系数约为低碳钢的 213左右．在焊接高温区(85O℃以上)，过热持续时间 长，奥氏体晶粒明显长大。从断面上看出晶粒严重粗 化，晶界面上发灰、疏松。界面结合能下降，塑韧性降 低。 (2j在焊接化学冶金反应中，Si Nb、S、P等元素促 使18-8型奥氏体不锈钢组织偏折．形成低熔点共晶橱 富集于摄后的结晶区域中．宏观表现在焊条收弧处产 生缩孔和杂质 富集点。此娃藏 态一藏固态时间耩 长 些．低熔点共晶物(Fr S、N'r'-S、Fe--P、Ni—P等)有足 够的时闻富集，在柱靛晶成长的推力下集中在弧坑处。 (3)奥 氏体 不锈钢 的线胀 系数 比低碳 钢约大 50％．焊缝金属的凝固收缩作用力大，最后结晶的弧坑 由于无填充金属补充．形成如图1所示缩孔凹坑状。 缩孔凹坑位置与偏析夹杂物富集点相重叠．再燃弧接 飞 ’．7·越 头焊接时，因熔辣浅，无法熔合去除，存留在焊缝内部。 = = 圈1 打底焊层结晶方向及缩孔 3．工艺改进 工艺改进思路从两方面考虑；一是采取措麓尽量 缩短焊缝金属及热影响区的高温停留时间；二是改变 焊缝金属结晶形态．减少区域偏析和弧坑缩孔。 (1)选用小直径焊条．小电流和小线能量的焊接规 范参数。如扳状平焊打底层用 2．Smm焊条．焊接电 流 f=70～80A；其余层次用 3 2ram焊条．f=120～ 125A，焊接线能量控制在 1O村／咖 以下。 (2)打底层采用“一点(或两点)击穿断弧焊 的操 作手法，平均燃熄弧的频率在80～90次／rain。 断弧 焊 类似于无基值电流的脉冲焊法，平均热输入量小． 熔池凝固快，减少过热区域和晶粒长大颤向。且单面 焊双面成形难度大。采用“断弧焊 法较为容易控制熔 池成型。当前点熔池未完全结晶时．其偏析杂质又被 后续熔池所熔化，吹向熔渣，偏析杂质较为弥散，断口 无宏观缺陷。 (3)当更换焊条前．填满弧坑，并将电孤引向坡口 边惆．熄弧于坡 口面上。对于出现的弧坑缩孔和夹杂 物富集区。可用角向曙光机去除，将弧坑磨成缓坡形， 确定无缺陷后，再燃弧接头焊接。 60 7O。 圈2 焊道捧列及坡口形式 (4)焊道排列如图 2所示，打乱结晶方向，使每条 焊道的结晶中心偏离焊缝中心，避免了焊遭中心杂质 儡析物的区域聚集。操作上焊条不摆动，窄焊道，快焊 建．多层多道焊。每道焊缝金属柱状结晶细化，优于宽 焊层单道焊缝。 (5)每焊完一层(或一道)焊道，立即将试件置于水 中冷却．逐层遥道水淬．缩短焊接接头的高温停留时 ‘ · 维普资讯 http://www.cqvip.com 袜 ZG35SiMn齿轮 唐山冶金矿山机械厂 (063027) 许建民 - _ _ _ _ -～ ZG35SiMn齿轮是我厂为唐钢制作的烧结机 中的 驱动齿轮．由于该齿轮尺寸大．故设计时齿轮分为两个 半体 但由于铸造时，造型工将砂芯放错，致使中部内 孔直径由350ram变在400ram。图样要求内孔加工完 后直径为 380ram．而轴 已经车好．如果将齿轮入炉重 新熔炼浇铸．不但耗费资金．而且重新造型会因周期长 而延误工期。为此．我们决定采用焊接方法修复齿轮 半体并获成功．现在该齿轮 已在唐山钢铁公司烧结车 间安全运行三年。 1 ZG35SiMn橱的焊接性 ZG35SiMn钢属中碳调质钢，其化学成分及力学 性能如附表所示。碳当量 cE(最大)：0．723．由此 可 见．该钢的碳当量相当高，属于淬硬倾向大的钢种。其 玲裂敏感性大．焊接过程中撅易出现马氏体．因而焊接 性较差，所以补焊时必须采取预热等工艺措施．来防止 冷裂纹的产生。 ZG35SIMn橱化学成分殛力学性蘸 化学成分(质量分数)(96) 力学性能 ／ ／ C S Mn P S Cr Ni MPa MPa 0 32 l lO l 10 ≤ ≤ ≤ ≤ 90o 750 ～ O-4a ～1_40 l-i．4q 0．4o 0 40 0 35 0 35 2焊前准备 用风铲将补焊部位的铸砂等污物清除干净．然后 再用砂轮修磨至出现金属光泽。 3．焊接工艺 (1)焊接方法及焊接材料 由于co2焊接法的热 输入量大，有利于防止玲裂纹；再者 co2气体有氧化 性气氛．对防止玲裂纹更有利。另外．加之渣少．产生 夹渣缺陷的机率小，所以更易保证焊后质量。 选用 H081VIn2SiA焊丝．困其有较好的工艺性能及 抗裂纹能力。 (2)预热温度 将齿轮放^回窑炉中整体预热至 400℃ 。 (3)焊接规范参数 对于一定直径的焊丝．在电流 T矸修7， 增大封一定数值配以适当的电弧电压后．焊丝金属熔 漓以细颗粒熔滴形式进入熔池．此时的电讴穿透力强， 母材熔棵大．熔敷金属量大，高温停留时间长．有剥于 防止裂纹的产生。焊接规范参数如下：焊接电流：300 ~ 350A．焊接电压：34~35V，气体流量：2oL／rain。 (4)焊接方法 如图将齿轮半体的朴焊区处于水 平位置，采用直流反接法。堆焊时先捍两边，即图中的 ①和②捍道。焊接时焊丝左右摆动，采用 之”字形运 条方式，以加大熔敷面积，然后采用阶梯式的焊接方式 及“之”字形运条方法焊接其余的部位，嵌发采用多道 多层焊方法将内径补焊进到 360mrn。 焊补 区示意图 (5)焊后处理 焊后采用石棉保温冷却．从而起到 类似后热处理的作用(如整体回火费用较高．可采用局 部保温的措施)．保证焊缝金属温度在 lOO'C以上时焊 缝中的残余氧充分逸出，防止延迟裂纹的产生。 (6)焊后检查 焊补后的齿轮经 24h后宏观检查， 未出现任何微小裂纹及其他缺陷，并且该齿轮加工调 质后也未发现各种缺路。 4．结论 对于ZG35SiMn合金钢．虽然台碳量高，合盘元紊 鞍多．耐性大．冷裂倾向大．但只要采取正确的预热温 度、焊接计科、焊接规范及焊后缓冷措施；利用多道焊 时的后一道焊缝对前一道捍缝的回火作用．防止马氏 体的形成，便可成功地补焊齿轮半体内孔。不仅节约 资金与工时．而且也保证了工期。 (19950105) 闻．减少过热组织和晶粒粗化颤向；井缩短臭氏体不锈 钢在550 850"C的敏化温度区问，提高其耐晶闻腐蚀 性能。 4小结 经工艺改进后，焊接工艺评定合格。焊缝受拉面 ’ 、 无任何纵、横裂纹出现．全部试件均无需复试，弯曲合 格率一次性 100％。盒檑宏观断面无缺陷，焊工考试 合格率达到98q6以上，减少了培训考核费甩，取得可 观的经济效益。 (19980128) 维普资讯 http://www.cqvip.com 26 ·工艺与新技术· 焊接技术 第 35卷第5期 2006年 1O月 文章编号：1002—025X(2006)05-0026-02 奥 氏 体 不 锈 钢 容 器 的 焊 接 徐文晓 ．徐文慧 (1．长春工业大学 ，吉林 长春 130012；2．吉林大学，吉林 长春 130025) 摘要：对奥氏体不锈钢的焊接性进行了分析。针对容器制造的特点，制定了双人钨极氩弧焊打底、埋弧焊盖面的焊接工艺并用于产品 的焊接。取得 了良好效果。 关键词：奥氏体不锈钢； 焊接性； 焊接工艺 中图分类号：TG457．11 文献标识码：B 1O m|葡萄酒发酵罐 ，其材质为1Cr18Ni9Ti，直径2 000 mm。简体高2 600 mm，板厚8 mm，设计压力O．9 MPa，属于 I类压力容器，其制造检验执行GB 150--1998《钢制压力容 器》和JB 4730--1994《压力容器无损检测》。对此类不锈钢的 焊接．一般是采用焊条电弧焊和手工钨极氩弧焊工艺。但这2 种工艺焊接效率低，成本高，劳动强度大，尤其焊条电弧焊不 易保证焊缝质量。因此，根据现有条件决定采用埋弧焊工艺。 考虑到容器第2个封头组装定位焊后，已无法进行双面焊 ，为 保证焊缝背面的成形，决定采用双人同步钨极氩弧焊打底 ，然 后采用埋弧焊盖面 (2层)的焊接工艺。 1 母材焊接性分析 因奥氏体不锈钢在任何温度下都不发生相变，无淬硬倾 向，对氢也不敏感，焊接接头在焊态下具有较好的埋性和韧 性。所以与其他类型的不锈钢相比其焊接性良好 ，但在焊接材 料选择的不合适或焊接工艺制定的不合理时，会产生热裂纹、 晶间腐蚀等缺陷。 1．1 产生焊接热裂纹的主要原因 (1)在铬镍奥氏体不锈钢焊缝金属中，如果可能形成低 熔点共晶的元素 (如C，Si，S，P等)含量较高时，就可能在 结晶后期以低熔点液膜的形式存在于奥氏体柱状晶体之间，当 焊接熔池继续冷却而产生收缩时，被液膜分隔的晶体边界就会 收稿日期：20o5一O9—20 被拉开而形成裂纹 (2)由于低熔点共晶液膜的存在，凝固时问越长，产生热 裂纹的倾向越高。而焊接热输人决定焊缝金属在高温区停留的 时间，所以，焊接热输人越大，产生热裂纹的倾向就越大。 (3)由于奥氏体不锈钢的热导率小，线膨胀系数大。也延 长了焊缝金属在高温区停留的时间．同时焊接区在冷却期间焊 接接头必然承受较大的拉应力，从而导致热裂纹的产生。 1．2 产生晶间腐蚀的主要原因 奥氏体不锈钢在450—850℃的敏化温度区间内停留一定时 间后，就会使碳化铬沿奥氏体晶界析出，造成品粒表层区域的 Cr含量下降到耐腐蚀所要求的极限值w(Cr)12％，即形成贫Cr 区，从而导致晶间腐蚀。 1．3 防止热裂纹和晶间腐蚀的措施 (1)应选用优质的奥氏体不锈钢母材和焊接材料。即严格 控制其C，Si，P，S等杂质的含量。 (2)设计合适的坡口形式和尺寸，减小熔合比。保证装配 间隙均匀一致，避免强制组装定位．以免产生过大的装配应 力。采用小焊接热输入，小电流，快速焊，加快焊接区的冷却 速度，缩短焊接接头在高温区停留的时间。 2 焊接工艺 2．1 焊前准备 (1)坡口形式及加工 4 结论 降低装备的生产周期和研制成本是制造包括雷达在内的现 代军事电子装备的一项基本要求。本文就雷达天馈系统中角锥 形喇叭天线的成形工艺进行了研究。采用电子束焊代替氩弧焊 降低了研制成本，缩短了生产周期，可用于不同口径、不同长 度的喇叭形天线的焊接 ，是一种行之有效的工艺方法。 参考文献： 【11 Schultz H．Electron beam welding【M】．England Cambridge：Abing— ton Publishing,1994． 12】刘金合．高能密度焊【M1．陕西 西安：西北工业大学出版社，1995． 【3】王之康．真空电子束焊接设备及工艺[ ．北京：国防工业出版社，1978． 作者简介：李元生 (1973一)，男，从事电子束焊接和真空钎焊技术研究 维普资讯 http://www.cqvip.com Weldin~Technoloav Vo1．35 No．5 Oct．2006 ·工艺与新技术· 27 对于8 mill厚的不锈钢板 ，常用的坡口形式有I形和Y形2种 形式。根据前述的分析和预定的工艺 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ：降低母材在焊缝中 的比例，减小熔合比，从而可控制焊缝金属的成分和组织，按 图1所示的坡口形式和尺寸使用刨边机加工坡口。 60。 圈1 坡 口形式殛尺寸 (2)组装定位 组装定位时按1-3中 (2)的要求进行，定位焊缝长20 mm， 间距200 mill。 (3)焊前清理 将坡口表面及其两侧各30—40 mm范围内的油污、杂质等 清理干净，焊丝表面用丙酮进行除油处理。 2．2 焊接材料 (1)综合考虑了焊接接头与母材等强度、抗热裂纹、抗晶 间腐蚀能力、焊剂中有害元素的渗入对焊缝抗腐蚀性能的影响 和提高焊接接头的力学性能等因素，决定选用低碳奥氏体焊丝 HOCr20Ni10Ti，氩弧焊选用犯．5 mm，埋弧焊选用 ．0 mm。 (2)焊剂的选择 一 般埋弧焊焊接不锈钢时都采用低锰高硅中氟型熔炼焊剂 1026O。但采用熔炼焊剂HJ260焊接时 ，焊道表面熔渣扒渣现 象严重 ，焊后需用砂轮修磨焊缝表面，直接影响焊缝外观质 量，所以决定采用烧结焊剂sJ6o1。烧结焊剂的特点是碱度高 ， 有利于提高焊接接头抗裂性和焊缝金属的力学性能。易于获得 低氢高韧的焊缝金属。焊缝表面的外观质量也很好。使用前对 焊剂进行350℃x2 h烘干。 (3)氩气的选择 选用纯度为99．9％的氩气。 2-3 工艺参数 由于埋弧焊的热输入大，熔池体积大，冷却速度小 ，使 得焊接接头高温停留时间长，这给抗热裂纹和耐晶间腐蚀能 力带来不利影响，所以，应采用较小的焊接热输入并配合水 冷措施 。选用的双人钨极氩弧焊打底 、埋弧焊盖面的工艺参 数见表1。 裹l 双人钨极■甄焊打鹿、堰瓤焊堇面的工艺参数 氩气流量肛·rain4) 焊接层数 焊接方法 电源极性 焊丝直径／mm 焊接电流，A 电弧电压，V 焊接速度／(m·h 1 (喷嘴孔径15 lIlm) 主焊枪手工．nG焊 l10—120 14-16 8一l2 第l层 (打底层) 直流正接 2．5 副焊枪手ITIG焊 100~1lO 14-16 6—1O 第2层 360—38O 26～28 36—38 埋弧焊 直流反接 4．0 第3层(盏面层) f焊丝伸出长35 mm) 400-420 30—32 36-38 3 焊接工艺评定 单块试板尺寸为7O0 mmxl50 minx8 lllm。 氩弧焊采用立 焊位置，按表1的工艺参数焊第1层；埋弧焊采用平焊位置，需 加焊引弧板和熄弧板。并喷水冷却背面焊缝．按表1的工艺参 数焊第2层和第3层，道间温度要低于6I)℃。 焊接完毕后进行外观检查 ．焊缝表面成形良好，无任何缺 陷。按JB 4730--1994《压力容器无损检测》进行X射线照相检 验，合格 。力学性能试验结果0％=582 MPa，冷弯试验 (Or-- 180o)结果面弯、背弯均无裂纹，按GB 4334．5—2o00《不锈 钢腐蚀试验方法》进行晶问腐蚀试验，结果合格。综上所述， 工艺评定结果为合格。 4 容器焊接 根据评定合格的焊接工艺编制焊接工艺卡，要求焊工在施 焊中必须严格执行本工艺卡的规定。首先进行封头拼板焊接， 其次进行单节简体纵缝和对接环缝的焊接．然后进行简体和封 头的对接环缝焊接。 5 结论 通过试验研究及生产验证．得出如下结论： (1)在焊接奥氏体不锈钢时，虽然埋弧焊具有焊接热输入 大 、焊接接头高温停留时间长的缺点 ．但只要焊接工艺适 当 (如焊缝背面水冷)，就能获得优质的焊接接头。 (2)在焊接奥氏体不锈钢容器时，采用氩弧焊打底、埋弧 焊盖面的工艺可获得背面焊缝的良好成形。 (3)与单纯采用焊条电弧焊、手工钨极氩弧焊相比，其焊接 质量优质、稳定，降低了成本，节省了工时，并且降低了焊工的 劳动强度。 作者简介：徐文晓 (1959一)，男，山东蓬莱人 ，副教授，主要研究方 向为焊接材料、焊接工艺及焊接工艺装备． 维普资讯 http://www.cqvip.com 第12期 ．● 刘云朋：超级奥氏体不锈钢904L的焊接 超 级 奥 氏 体 不 锈 钢 904L的 焊 接 刘云朋 (洛阳隆惠石化工程有限公司 ，河南 洛阳 471012) 摘 要：904L是一种超级奥氏体不锈钢，文章分析了904 L的焊接特点。通过焊接试验确定了合理的焊接工艺，并 成功地应用于生产实践中。 关键词：晶间腐蚀 ；热裂纹 ；应力腐蚀 中图分类号：TG44 文献标识码：B 文章编号：1003—3467(2006)12—0039—02 1 前言 904L是为解决硫酸的腐蚀而开发应用的超级 奥氏体不锈钢，其耐常压下任何浓度、任何温度醋酸 的腐蚀，具有优良的耐晶间腐蚀和应力腐蚀能力，其 化学成分介于普通奥氏体不锈钢与镍基合金之间， Mo、Cu等合金元素含量较高。为掌握904L的焊接 性能，我们对这种材料进行了多次焊接工艺试验，最 终确定了合理的焊接工艺参数，并在装置检修中得 到了成功应用。 2 904L的焊接特点 2．1 具有良好的耐晶间腐蚀能力 根据“晶间贫铬”理论，当奥氏体不锈钢的碳含 量高于0．08％时，在加热过程中，过饱和的碳能以 Cr23C 的形式沿晶界析出，很容易造成晶间贫铬，从 而降低奥氏体不锈钢的耐晶问腐蚀能力；但当奥氏 体不锈钢的碳含量低于0．02％一0．03％时，则碳全 部溶解在奥氏体中，即使在450—850℃之间加热， 晶界也不会形成“贫铬区”而引起晶间腐蚀。由于 超级奥氏体不锈钢904L的碳含量小于0．03％，在 焊接时采用较小的焊接热输入，加快冷却速度，与腐 蚀介质接触的焊缝最后焊接，基本可以消除晶间腐 蚀现象。 2．2 具有较高的热裂纹敏感性 与其他不锈钢相比，奥氏体不锈钢焊接时有较 大的热裂纹敏感性，主要与以下几个特点有关：第 一 ，奥氏体不锈钢的导热系数小，线膨胀系数大，在 焊接局部加热和冷却条件下，焊接接头部位的高温 停留时间较长，焊缝金属及近缝区在高温时承受较 高的拉伸应力与拉伸应变，在冷却过程中可形成较 大的拉应力，焊缝金属凝固期问存在较大拉应力是 产生凝固裂纹的必要条件；第二，奥氏体不锈钢易形 成方向性强的柱状晶的焊缝组织，一些有害杂质元 素易在晶间形成低熔点的液态膜，从而产生焊缝凝 固裂纹。 为了防止奥氏体不锈钢焊缝中产生热裂纹，可 采取以下措施：①严格控制材料中硫、磷等有害杂质 的含量；②采用能够形成焊缝双相组织的焊丝，从而 打乱奥氏体柱状晶的方向性，减少了晶间低熔点共 晶的偏析量；③采用低线能量、窄焊道技术，提高熔 池的冷却速度。 2．3 具有一定的应力腐蚀开裂倾向 奥氏体不锈钢由于导热性差和线膨胀系数大， 焊接时会产生较大的焊接拉伸应力，而拉伸应力的 存在是应力腐蚀开裂不可缺少的重要条件，在腐蚀 介质的作用下，904L的焊接接头有一定的应力腐蚀 开裂倾向。有关试验表明，焊接接头过热区对应力 腐蚀开裂最为敏感。 3 904L的焊接工艺 3．1 焊接方法 904L焊接通常采用钨极氩弧焊，电弧能量大， 热量集中；而且有氩气流的冷却作用，热影响区小， 有利于提高焊接接头的抗晶间腐蚀能力，同时焊接 质量稳定，焊缝成型好，且无飞溅和熔渣。 收稿日期：2006-09—14 作者简介：刘云朋(1977一)，男，助理工程师，从事压力容器、管道的建设检修工作，电话：(0379)66994184。 维普资讯 http://www.cqvip.com 河南化工 HENAN CHEMICAL INDUS|TRY 2006年 第23卷 3．2 焊接清理与焊接保护 焊接时应注意以下几点：①母材表面和焊丝表 面必须清洁，防止污染物熔人焊缝；②高温熔池和高 温焊道必须得到氩气的有效保护，防止焊缝金属的 氧化。施焊前，我们对试件的坡口两侧 2O～30 mm 范围内均用砂轮机进行清理，并用丙酮对坡口及焊 丝进行擦洗，以去除其表面的杂质及氧化膜等。为 保证焊缝背面得到充分的保护，我们用6 2铝板制 作了专用背面保护装置。 3．3 焊接工艺试验 焊机型号为川焊 ZX7—500STG，焊丝选用同材 质904L焊丝，规格为 2．0。钨极采用WC一20型 钍钨，规格为 2．0，喷嘴采用 12陶瓷喷嘴。试 件规格为‘重，168×7、长125 mm一对，焊接位置采用 水平转动。试件坡口采用机械加工方法。 管子组对时应使其内壁平齐，对口错边量不应 超过管子壁厚的10％，且不应大于 1 mm。气体保 护装置应放置在焊缝背面并加以固定，背面保护气 体应提前通人，并保持相应的流量。 焊接工艺参数：焊接方法，GTAW；电源极性， DC+；钨极直径， 2；焊接电流，8O一100 A；焊接电 压，10～12V；气体流量，正面：6—10L／min，背面： 6—8 L／min；焊接速度，2O一40 cm／min。 3．4 注意事项 焊接时应采用小电流、低电压、窄焊道，快速焊； 打底焊时为保证与根部熔合良好，焊缝不能太厚，收 弧时要成缓坡形；熄弧时应填满弧坑，如出现收缩孔 或弧坑裂纹，必须用磨光机磨掉重焊；因904L热裂 纹敏感性较强，多层焊接时必须控制其层问温度不 得大于6O℃。为加快焊缝的冷却速度，焊后可采用 水进行强制冷却。 3．5 焊缝检验 焊接完毕后，我们依据 JB4708(钢制压力容器 焊接工艺评定》的规定对试件进行了检验。焊缝表 面无气孔、焊瘤、凹陷、咬边等缺陷，焊波均匀，焊缝 金属与母材过渡圆滑，对焊接试验试件进行 100％ RT检验，结果符合 JB47